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電容器組范文第1篇

關(guān)鍵詞：并聯(lián)電容器組；串聯(lián)電抗器；電抗率；諧波

0前言

由于電容器組是容性負(fù)荷，其很容易與系統(tǒng)中的感性負(fù)荷形成一個(gè)振蕩回路，從而在電容器組投入時(shí)會(huì)產(chǎn)生一個(gè)高倍的合閘涌流，對(duì)電容器組造成很大的沖擊；另外，由于電容器組的容抗與頻率成反比，其諧波容抗和系統(tǒng)的諧波感抗配合，將造成并聯(lián)諧振和諧波成倍放大，從而嚴(yán)重?fù)p壞電網(wǎng)中的電氣設(shè)備，破壞電網(wǎng)的正常運(yùn)行。因此，在并聯(lián)電容器組的設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮限制涌流和抑制諧波的問題，而合理地配置串聯(lián)電抗器就能較好地解決這些問題。

1 限制涌流

電網(wǎng)是一個(gè)很復(fù)雜的系統(tǒng)，其由很多設(shè)備元件組成，但我們可以通過等效電路的方法，將其簡(jiǎn)化為如下圖的回路。

圖1 并聯(lián)電容器組與串聯(lián)電抗回路圖

如圖1所示，Ls可忽略不計(jì)，Ls、L分別為系統(tǒng)的感抗和串聯(lián)電抗器的電抗。

1.1 根據(jù)國標(biāo)GB/11024.1-2001“附錄D”中的規(guī)定，電容器合閘涌流的計(jì)算方法為：

Is=In√(2S/Q)

式中：Is---電容器組涌流的峰值，單位（A）

In---電容器組的額定電流（方均根值，A）

S----電容器安裝處短路容量，單位（MVA）

Q----電容器組的容量，單位（Mvar）

將電容器組中已投入運(yùn)行的電容器并聯(lián)：

Is=(U√Z)/( √Xc*Xl)

其中Xc=3U2(1/Q1+Q2)*10-6

按上面的計(jì)算辦法是在沒有串聯(lián)電抗器的情況下，如補(bǔ)償裝置的接入處短路容量很大，而電容器組的容量很小，那么電容器的合閘涌流可達(dá)幾十倍的額定電流都有可能的。

1.2 限制合閘涌流電抗率的計(jì)算：

根據(jù)電容器裝置的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求，電容器組的合閘涌流必須限制在額定電流的20倍以內(nèi)。根據(jù)資料在工程上這樣計(jì)算的：

λ=1+√（Xc/Xl）

式中：λ---合閘涌流的倍數(shù)

Xc ---合閘回路中容抗

Xl ---合閘回路中感抗

從式中可以看出λ≤20就可滿足要求。那么電抗率K= Xl /Xc

將K代入上式得：λ=1+√（Xc/Xl），設(shè)λ≤20，即得K≥0.3%

由此可見，并聯(lián)補(bǔ)償電容器組中串聯(lián)一定電抗值的電抗器，就可以把涌流限制在一定的倍數(shù)內(nèi)，而且只要串聯(lián)較小的電抗值的電抗器，補(bǔ)償支路的合閘涌流就已經(jīng)有限了。

2 抑制諧波

在并聯(lián)電容器組接入諧波“污染”的系統(tǒng)前，如果不采取必要的措施，并聯(lián)電容器組的容性負(fù)荷性質(zhì)，就會(huì)很容易與系統(tǒng)中的感性負(fù)荷形成振蕩回路，將電網(wǎng)的諧波放大。諧波電流疊加在電容器組的基波電流上，使電容器組的運(yùn)行電流有效值增大，溫度升高，甚至引起過熱而降低電容器組的使用壽命或使電容器損壞。疊加在電容器組基波電壓上的諧波電壓，不僅使電容器組運(yùn)行電壓的有效值增大，而且可能使峰值電壓增大很多，導(dǎo)致電容器組在運(yùn)行中發(fā)生局部放電而不能熄滅，造成電容器組的損壞。解決這一問題的有效措施是在并聯(lián)電容器組回路中串聯(lián)電抗器。但是串聯(lián)的電抗器絕不能與電容器組隨意組合，更不能不考慮系統(tǒng)的諧波。

因此，在探討諧波與電容器的相互影響時(shí)，要認(rèn)識(shí)諧波對(duì)電容器組、電抗器的影響及電容器組、電抗器承受諧波的能力；更重要的，是要認(rèn)識(shí)電容器組對(duì)諧波電流的放大作用。合理地配置電容器組和電抗器，才能避免諧振，控制其諧波電流放大。

圖2 串聯(lián)電抗器計(jì)算電路圖

如圖2所示。In為諧波源電流，相對(duì)于n次諧波，系統(tǒng)感抗、電抗器感抗、電容器組容抗分別為nXs、nXl、Xc/n,由此可得：

Isn=In(nXl-Xc/n)/(nXs+nXl-Xc/n)…………..(1)

Icn=In*nXs/(nXs+nXl-Xc/n)………… (2)

由公式（1）、（2）可知：

a：當(dāng)nXl-Xc/n=0時(shí)，即nXl=Xc/n，電容器組支路的阻抗為0時(shí)，電容器組支路發(fā)生串聯(lián)諧振，其支路為濾波回路。

b：當(dāng)nXl-Xc/n＞0時(shí)，即nXl＞Xc/n，電容器組支路呈現(xiàn)感性時(shí)，不會(huì)和系統(tǒng)的感性負(fù)荷產(chǎn)生諧振而造成諧波放大。

c：當(dāng)nXl-Xc/n

當(dāng)電容器組電抗率a= Xl / Xc *100%, nXl-Xc/n=0時(shí)，n=√Xc/Xl=1/√a得出a=1/n2

對(duì)于電容器在支路而言，要抑制n次諧波，其支路的電抗率需滿足條件：a＞1/n2，因此，在變電站設(shè)計(jì)中，為抑制3次諧波，我們通常串聯(lián)a=12%的電抗器，為抑制5次諧波，我們通常串聯(lián)a=6%的電抗器。

2.1以下數(shù)據(jù)為某變電站35kV系統(tǒng)并聯(lián)電容器組在投運(yùn)前后，對(duì)系統(tǒng)的諧波變化情況的測(cè)試，其中1號(hào)電容器組串聯(lián)a=12%的電抗器，2號(hào)電容器組串聯(lián)a=6%的電抗器。

諧波次數(shù) 3 5 7 11 13 總畸變率（%）

未投電容器組前 A 0.63 0.37 0.56 0.05 0.15 0.94

B 0.77 0.27 0.51 0.07 0.12 0.98

C 0.53 0.36 0.56 0.06 0.12 0.86

投1號(hào)電容器組 A 0.22 0.58 0.36 0.04 0.12 0.73

B 0.21 0.38 0.36 0.04 0.10 0.59

C 0.16 0.60 0.41 0.04 0.11 0.75

投2號(hào)電容器組 A 2.47 0.09 0.25 0.04 0.06 2.49

B 3.03 0.15 0.24 0.05 0.06 3.05

C 2.75 0.12 0.29 0.04 0.06 2.83

上表中的測(cè)試結(jié)果表明，當(dāng)電抗率a=12%的電容器組投入運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)的3次諧波明顯減少；當(dāng)電抗率a=6%的電容器組投入運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)的5次諧波明顯減少，但是引起了3次諧波的放大，從而導(dǎo)致系統(tǒng)的電壓總畸變率變大。因此，在安裝電容器組前，應(yīng)先對(duì)系統(tǒng)諧波進(jìn)行測(cè)試，然后對(duì)主要“污染”諧波有針對(duì)性地進(jìn)行串聯(lián)電抗器的配置。

在變電站進(jìn)行投切并聯(lián)電容器組時(shí)，考慮抑制高次諧波原因，在允許的情況下應(yīng)優(yōu)先投入串抗電抗值大的電容器組（a=12%），退出時(shí)相反。

2.2 500kVxx變電站的35kV并聯(lián)電容器組電抗率的配置情況：

2.2.1 以35kV 11C電容器組為例說明其接線方式。為雙星形接線，其中每八只電容器并聯(lián)而成一個(gè)電容器單元（雙星形接線的另外一邊為每七只電容器并聯(lián)而成一個(gè)電容器單元），每相由四個(gè)這樣的電容器單元串聯(lián)而成，然后每相串聯(lián)一組電抗器（CKK型）。并聯(lián)電容器與串聯(lián)電抗器的接線，如圖：

2.2.2 CKK型串聯(lián)電抗器作電容器組限流和濾波用,其中電抗值較小的串聯(lián)電抗器用于抑制五次諧波；電抗值較大的串聯(lián)電抗器用于抑制三次諧波。

2.2.3 35kV 11C并聯(lián)電容器組間隔設(shè)備的相關(guān)參數(shù)：串聯(lián)電抗器的型號(hào)CKK-2405/35-12，額定電抗值Xl=3.45歐；單臺(tái)電容型號(hào)BAM6-334-1W，單臺(tái)電容量C=30uF，經(jīng)過計(jì)算，11C電容器組單相的容抗Xc=31歐。

35kV 21C電容器組間隔設(shè)備的相關(guān)參數(shù)：串聯(lián)電抗器的型號(hào)CKK-1002/35-5，額定電抗值Xl=1.21歐；單臺(tái)電容器BAM5.5-334-1W，單臺(tái)電容量C=35uF，經(jīng)過計(jì)算，21C電容器組單相的容抗Xc=24.3歐。

2.2.4 根據(jù)計(jì)算公式：Xc=1/2πfc=1/314c；a=Xl/Xc*100%

可得，11C電容器組間隔的電抗率a=11.13%，21C電容器組間隔的電抗率a=4.98%。經(jīng)驗(yàn)算，以上結(jié)果基本滿足要求。

3 結(jié)論

電容器組范文第2篇

【關(guān)鍵詞】電容器 變壓器 電容器不拆線實(shí)驗(yàn)

電容器主要是由多個(gè)元件通過某種形式進(jìn)行串并聯(lián)而成的， 同時(shí)個(gè)別元件擊穿后不僅僅及時(shí)的檢出這種帶傷電容器及時(shí)的檢出并將其退出運(yùn)行， 同時(shí)也不會(huì)引起電容器事故。電容器并不是一個(gè)單獨(dú)存在的個(gè)體，它總是與多個(gè)元件進(jìn)行一定的串聯(lián)或者是并聯(lián)，進(jìn)而形成的一種電容器組。這種串并聯(lián)共存的電容器組一方面在某一個(gè)單一的電容器出現(xiàn)一定故障的時(shí)候，整個(gè)電容器組的正常工作并不受其中的影響；另一方面電容器組同時(shí)還具有相對(duì)可靠的配置以及靈敏度也是較高的。因此電容器組在我國現(xiàn)有的化學(xué)實(shí)驗(yàn)的研究有著極其重要的價(jià)值。

1 現(xiàn)場(chǎng)電容器組試驗(yàn)的項(xiàng)目

1.1 測(cè)量絕緣電阻

所謂的測(cè)量絕緣電阻在一定程度上就是就兩極對(duì)外殼的絕緣電阻進(jìn)行一定的測(cè)量，進(jìn)而通過兩極對(duì)外殼的絕緣試驗(yàn)對(duì)極外殼的絕緣狀態(tài)進(jìn)行一定的檢查。測(cè)量的時(shí)候首先將兩極用導(dǎo)線將其連接起來，之后通過絕緣電阻用2500V的絕緣電阻表進(jìn)行一定的測(cè)量，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)于極間絕緣電阻沒有測(cè)量的必要，如果在一定程度上有測(cè)量的必要，則就通過對(duì)自持放電法采用進(jìn)行一定的測(cè)量。

1.2 交流耐壓試驗(yàn)

現(xiàn)場(chǎng)電容器組兩極對(duì)外殼交流耐壓試驗(yàn)的一夜最主要的目的就是對(duì)電容器的主絕緣進(jìn)行一定的缺陷檢查，同時(shí)就其對(duì)承受短時(shí)電壓的能力進(jìn)行一定的檢驗(yàn)，往往現(xiàn)場(chǎng)電容器組的試驗(yàn)在其進(jìn)行的過程中，其兩極必須進(jìn)行一定的短接加壓。此項(xiàng)試驗(yàn)在一定程度上對(duì)于電容器組的油面下降、內(nèi)部受潮、瓷套管損壞以及機(jī)械損傷等缺陷進(jìn)行實(shí)質(zhì)性的檢查。但是實(shí)際試驗(yàn)表明，交流耐壓試驗(yàn)在一定程度上對(duì)于電容器組的油面下降、受潮、主絕緣劣化有著一定的排查能力。

1.3 交接試驗(yàn)規(guī)定

交接試驗(yàn)項(xiàng)目主要是對(duì)絕緣電阻、電容值的測(cè)量以及交流耐壓試驗(yàn)和沖擊合閘試驗(yàn)的及逆行那個(gè)。絕緣電阻和電容值測(cè)量的過程中選擇合適的量程和規(guī)范的操作方法。同時(shí)其電容器組中的各相電容的最大值和最小值的比較不能超過1.08.

2 現(xiàn)場(chǎng)電容器組試驗(yàn)主要存在的問題

就目前而言，一般情況下，現(xiàn)場(chǎng)電容器組試驗(yàn)存在的問題主要表現(xiàn)在以下三個(gè)方面：

2.1 熔斷器彈簧容易放松

電容器的臺(tái)數(shù)相對(duì)較多，熔斷器彈簧在電容器的實(shí)際測(cè)量中容易被放松。但是在其電容器的實(shí)質(zhì)測(cè)量中，就要對(duì)熔斷器的固定螺桿進(jìn)行一定程度上的拆解，這在拆解的過程中，由于彈簧張力是始終存在著，這就在實(shí)際的熔斷器的拆裝過程加大了難度以及增加了工作量。為了是電容器的測(cè)量過程更加的方便，一般情況下經(jīng)常通過使彈簧處于一種無張力的狀態(tài)，也即是松弛的一種狀態(tài)。這一過程在遇到突發(fā)故障的時(shí)候往往不能及時(shí)的完成熔斷器開斷的一個(gè)過程，可能還會(huì)在很大程度上使得電容器和熔斷器發(fā)生爆炸進(jìn)而造成安全問題。但是在其電容器的實(shí)質(zhì)測(cè)量中，就要對(duì)熔斷器的固定螺桿進(jìn)行一定程度上的拆解，這在拆解的過程中，由于彈簧張力是始終存在著，這就在實(shí)際的熔斷器的拆裝過程加大了難度以及增加了工作量。為了是電容器的測(cè)量過程更加的方便，一般情況下經(jīng)常通過使彈簧處于一種無張力的狀態(tài)，也即是松弛的一種狀態(tài)，但是，這一過程在遇到突發(fā)故障的時(shí)候往往不能及時(shí)的完成熔斷器開斷的一個(gè)過程。

2.2 不到位的試驗(yàn)后

在噴逐式熔斷器對(duì)電容器進(jìn)行一定程度上的保護(hù)的時(shí)候，其彈簧的張力在一定程度上會(huì)隨著電泳漆試驗(yàn)的拆裝過程進(jìn)而發(fā)生著變化，同時(shí)，電容器試驗(yàn)的拆裝過程又是一個(gè)相對(duì)來說比較復(fù)雜的一個(gè)過程，這個(gè)過程的實(shí)現(xiàn)往往在一定程度上使得作用力在電容器的套管中受到嚴(yán)重的影響，進(jìn)而使得電容器產(chǎn)生漏油的現(xiàn)象。但是就熔斷器的固定懸臂結(jié)構(gòu)而言，主要是熔斷器的連扳、彈簧以及管體進(jìn)行的一定程度上的固定，這樣簡(jiǎn)單的固定方法導(dǎo)致電容器實(shí)驗(yàn)在實(shí)際的拆裝過程中容易改變連點(diǎn)的固定位置，可能還會(huì)在一定程度上使得熔斷器的尾線和管體進(jìn)行一定的接觸，接觸的同時(shí)就會(huì)因?yàn)榉N種的摩擦進(jìn)而產(chǎn)生相對(duì)的摩擦阻力，這一過程的實(shí)現(xiàn)同樣也能引起熔斷器的復(fù)燃以及熔斷器的爆炸，對(duì)實(shí)驗(yàn)人員帶來了一定原則上的安全問題。

2.3 只測(cè)整組電容器

多臺(tái)串并聯(lián)共同組成的電容器組進(jìn)行一定的測(cè)量時(shí)，主要是保護(hù)熔斷器要有一定的靈敏度，但是現(xiàn)如今化學(xué)實(shí)驗(yàn)中存在著只測(cè)整組電容器的方法，如果在發(fā)生故障的時(shí)候，難以發(fā)現(xiàn)故障發(fā)生的地方。以35 kV 20000kVA電容器組為例，該電容器單臺(tái)容量33kVA，額定電壓11kV主要是借助于額定值進(jìn)行的一種計(jì)算，沒有故障產(chǎn)生的同時(shí)，相電容C1=43.95?F，串段電容C2=87.90?F；一旦其中1臺(tái)1個(gè)串段被擊穿時(shí)，這個(gè)時(shí)候相電容C'1=44.31?F，串段電容C'2=89.37?F電容器組的相電容變化量為：

3 改進(jìn)現(xiàn)場(chǎng)電容器組試驗(yàn)的方法

3.1 對(duì)內(nèi)置彈簧噴逐式熔斷器加以采用

內(nèi)置彈簧噴逐式的熔斷器主要是放置于管體內(nèi)是內(nèi)置彈簧噴逐式熔斷器最大的特點(diǎn)，并且在實(shí)際的拆解托稱重，管體內(nèi)的外部尾線相對(duì)來說是不受任何力的作用，這就能使得電容器組在實(shí)際的安裝過程中，管體外部的尾線相對(duì)來說是一種比較松弛的一種狀態(tài)，不受任何外力的限制。這一優(yōu)勢(shì)的存在對(duì)于在測(cè)量單臺(tái)電容器的時(shí)候，由于拆裝中彈簧張力變化的原因而存在的問題也就迎刃而解了。對(duì)已過程的實(shí)現(xiàn)，在一定程度上實(shí)現(xiàn)了安全有效的保護(hù)，同時(shí)其安裝的過程也是比較簡(jiǎn)單快捷的。

3.2 試驗(yàn)后恢復(fù)熔斷器位置

在進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)電容器組實(shí)驗(yàn)的時(shí)候，待其實(shí)驗(yàn)結(jié)束之后，進(jìn)而慢慢的恢復(fù)熔斷器的位置。這一過程的實(shí)現(xiàn)，一方面要嚴(yán)格的檢查指示牌是否處于一種垂直的狀態(tài)；一方面還要檢查管體的中心有沒有尾線做到真正的尾線收緊；另一方面則需要更近一程度上檢查其安全問題，方式群爆的事故發(fā)生。保證指示牌的垂直，如圖1（a）所示；尾線主要在管體中心收緊，見圖1（b）；指示牌的位置是對(duì)彈簧的張力狀態(tài)的一種反應(yīng)。

3.3 采用不拆線測(cè)量電容量儀器試驗(yàn)

如果說在不拆線的條件下進(jìn)行測(cè)量單臺(tái)的電容器的電容量，往往在實(shí)際的測(cè)量中，一方面對(duì)于實(shí)驗(yàn)人員的安全問題可以得到有效的保障；另一方面，這種不拆線的測(cè)量法有著其快捷高效性。同時(shí)這種不拆線的測(cè)量電容量儀器的實(shí)驗(yàn)方法不僅僅在一定程度上保護(hù)了熔斷器對(duì)電容器的保護(hù)性能，同時(shí)對(duì)于實(shí)驗(yàn)的一些不安全的因素做到了有效的避免。

4 結(jié)語

總而言之，為了更好地使現(xiàn)場(chǎng)電容器組實(shí)驗(yàn)的更好進(jìn)行，必須從根本上盡量找到實(shí)驗(yàn)的必要性和關(guān)鍵性所在，從根本上有效的抑制現(xiàn)場(chǎng)電容器組實(shí)驗(yàn)的一些故障發(fā)生。我相信，在現(xiàn)有對(duì)現(xiàn)場(chǎng)電容器組實(shí)驗(yàn)改進(jìn)的基礎(chǔ)上，再通過相關(guān)研究人員的大量研究分析，現(xiàn)場(chǎng)電容器組實(shí)驗(yàn)將會(huì)更加的具有安全性和科學(xué)性

參考文獻(xiàn)

[1]倪學(xué)鋒，吳伯華等.現(xiàn)場(chǎng)電容器組試驗(yàn)的問題與改進(jìn)[J].高電壓技術(shù)，2006，32（10）：130-131.

[2]魏亞斌.500 kV電容式電壓互感器、避雷器不拆線試驗(yàn)方法[J].華北電力技術(shù)，2009，（7）：7-10.

作者簡(jiǎn)介

鄧雪珍（1963-），廣東省高州市人。大專學(xué)歷?，F(xiàn)為廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司茂名供電局技師。研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)及自動(dòng)化。

電容器組范文第3篇

關(guān)鍵詞：紅外 電容器 連接組件

0 引言

電容器作為電力系統(tǒng)的重要部件，對(duì)電力系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性、電壓電能質(zhì)量均具有重要意義[1]。電容器組普遍存在連接組件過熱的情況，嚴(yán)重時(shí)會(huì)燒損單臺(tái)電容器，影響電容器組的安全運(yùn)行。利用紅外儀對(duì)電容器組設(shè)備進(jìn)行精確成像檢測(cè)，一方面將一般缺陷利用停電機(jī)會(huì)進(jìn)行消缺；另一方面對(duì)發(fā)現(xiàn)的嚴(yán)重缺陷進(jìn)行快速處理，保證無功系統(tǒng)可靠工作[2]，再就是對(duì)電容器組存在結(jié)構(gòu)性缺陷，有必要進(jìn)行改良設(shè)計(jì)及完善化處理。

1 TBB35-66000/550-AQW型電容器組的基本結(jié)構(gòu)

TBB35-66000/550-AQW型電容器組擁有120立內(nèi)熔絲及全膜電介質(zhì)元件的高壓電容器通過多股細(xì)軟銅線及母排串并聯(lián)組合而成。每組單臺(tái)電容器之間并聯(lián)、組與組之間串聯(lián)，如圖1所示。每臺(tái)電容器接線端通過哈弗線夾、多股細(xì)軟銅線與其它單臺(tái)電容器相連，如圖2所示。

2 電容器組過熱原因分析與設(shè)計(jì)改進(jìn)

2.1電容器連接組件過熱造成缺陷及處理

在國內(nèi)該型號(hào)電容器組去年發(fā)生電容器連接組件過熱共10臺(tái)次，最高發(fā)熱溫度達(dá)131℃，先后燒損單臺(tái)電容器4臺(tái)次，嚴(yán)重影響電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行[3]，發(fā)熱部位如圖3。

檢修人員多次采用打磨接觸面、緊固螺栓、涂抹導(dǎo)電膏等方法進(jìn)行處理，可暫時(shí)消除設(shè)備缺陷，但均未能徹底解決該型號(hào)電容器連接組件發(fā)熱問題。

2.2 單臺(tái)電容器連接組件過熱原因分析

電器設(shè)備發(fā)熱的原因通常有3種：①材料接觸表面面積不夠；②材料接觸表面壓力不足；③材料接觸表面存在電化學(xué)反應(yīng)。TBB35-66000/550-AQW裝置中，單臺(tái)電容器額定電流95.65A，采用軟銅絞線截面為35mm2，電流密度為1.37A/mm2。正常負(fù)荷下導(dǎo)線中通過電流不會(huì)產(chǎn)生過熱，但在電流通過導(dǎo)線和電容器連接組件連接部位處卻產(chǎn)生過熱現(xiàn)象。在消缺處理過程中發(fā)現(xiàn)：

1）原有導(dǎo)線為細(xì)軟銅線，由于銅絞線的單絲過細(xì)，且每股導(dǎo)線絞合方式和多股導(dǎo)線交織方式不一，形成粗細(xì)、松緊不一，只有局部幾個(gè)點(diǎn)能與接頭接觸緊密，接觸電阻較大，導(dǎo)致發(fā)熱。

2）電容器長時(shí)間運(yùn)行后，銅軟線氧化失去彈性導(dǎo)致螺母松動(dòng)，是軟線發(fā)熱的最大原因。

3）原有哈弗線夾兩邊設(shè)線槽的弧度小，與所選絞線線徑不匹配，導(dǎo)致絞線過軟，長期運(yùn)行受力不均，易導(dǎo)致線夾夾緊力不足，導(dǎo)致發(fā)熱。

2.3單臺(tái)電容器連接組件設(shè)計(jì)改進(jìn)

針對(duì)以上3個(gè)問題，經(jīng)過設(shè)計(jì)與試驗(yàn)，最終確定采用以下方法對(duì)電容器連接組件設(shè)計(jì)改進(jìn)：

1）多股銅軟線更換為單根線徑較粗型號(hào)的JBF線，可有效防止軟銅線形變導(dǎo)致的發(fā)熱。JBF線兩頭壓接長銅管線鼻，中間有絕緣護(hù)套包裹，能有效防止惡劣環(huán)境對(duì)其影響，并增大與引線接頭有效接觸面積。

2）用新型的哈弗線夾，并在螺母與線夾之間增加防松彈簧墊片，將電容器螺桿絲距和角度調(diào)小，減小螺母松動(dòng)的行程，防止松動(dòng)，如圖4所示。新電容器連接組件如圖5-6所示。

3 結(jié)語及建議

通過TBB35-66000/550-AQW型電容器裝置的單臺(tái)電容器連接組件運(yùn)行中產(chǎn)生過熱，對(duì)連接組件結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，找出產(chǎn)生過熱的原因。建議：

1）用50平方JBF線代替原有35平方多股細(xì)軟銅線；

2）用新型的哈弗線夾并在螺母與線夾之間增加防松彈簧墊片；

3）將電容器螺桿絲距和角度調(diào)小，減小螺母松動(dòng)的行程。

參考文獻(xiàn)：

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[2] 陳鋒，周業(yè)如.電氣設(shè)備紅外成像圖庫與遠(yuǎn)程輔助診斷系統(tǒng)研究[J].華東電力，2008，36（12）：55-58.

[3]周景爍.10kV并聯(lián)電容器組中性線發(fā)熱原因分析及處理對(duì)策[J].機(jī)電信息，2010，（12）：135-136.

電容器組范文第4篇

（國網(wǎng)上海市北供電公司，上海200072）

摘要：介紹了供電系統(tǒng)中電容器保護(hù)裝置的典型配置，通過對(duì)比說明了兩種不平衡保護(hù)的優(yōu)缺點(diǎn)。

關(guān)鍵詞 ：供電系統(tǒng)；并聯(lián)電容器組；不平衡保護(hù)

0引言

隨著電網(wǎng)的蓬勃發(fā)展，社會(huì)對(duì)電力能源的逐步依賴給供電系統(tǒng)帶來了新的考驗(yàn)，而傳統(tǒng)較小容量的變壓器已不能滿足日益增長的負(fù)荷需求，因此新建變電站的主變?nèi)萘枯^以往有所增大，變壓器的擴(kuò)容也使得其對(duì)電網(wǎng)的無功補(bǔ)償有了新的要求。

1電容器保護(hù)概述

1.1電容器保護(hù)原理

電容器是一種重要的無功補(bǔ)償設(shè)備，作用在于減少電網(wǎng)中輸送的無功功率，有效降低有功電量的損失，達(dá)到改善電壓質(zhì)量的目的，在電力系統(tǒng)中被廣泛采用。目前供電系統(tǒng)中普遍安裝了高壓并聯(lián)電容器組，通過電壓無功控制系統(tǒng)（VQC）或定時(shí)投切輸送容性無功功率，以補(bǔ)償用電設(shè)備的感性無功功率，從而提高功率因數(shù)，達(dá)到節(jié)約電能和降低線損的目的。

但同時(shí)，作為電力設(shè)備，電容器發(fā)生故障時(shí)危害也是不容忽視的，如滲漏油、外殼變形膨脹等，都會(huì)影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行，當(dāng)某電容器發(fā)生內(nèi)部元件或外殼絕緣擊穿時(shí)，會(huì)使其他正常運(yùn)行的電容器對(duì)該故障電容器釋放非常大的能量，可能造成電容器爆炸乃至引起火災(zāi)。除此之外，電容器自身制造工藝不良、日常運(yùn)行電壓過高、諧波分量大、發(fā)生操作過電壓等也會(huì)導(dǎo)致電容器爆炸。因此，為其量身定做合理的保護(hù)裝置，可以有效避免電網(wǎng)由于電容器損壞而發(fā)生重大事故。

1.2電容器保護(hù)種類

按照電容器發(fā)生故障的原因，電容器保護(hù)可分為兩大類：一種是異常運(yùn)行狀況，如過電壓、低電壓運(yùn)行對(duì)電容器本身的安全運(yùn)行造成危害，針對(duì)該類故障，配備了過電壓保護(hù)（以往常用放電PT二次相電壓，現(xiàn)常用系統(tǒng)母線電壓為采樣值）和低壓保護(hù)；另一種則是電容器裝置自身的內(nèi)部故障，包括并聯(lián)電容器組與斷路器之間的短路故障，由此裝設(shè)了相過流保護(hù)、零序電流保護(hù)以及不平衡電流（電壓）保護(hù)。在這里，我們著重討論供電系統(tǒng)中并聯(lián)電容器組的不平衡電流（電壓）保護(hù)。

2并聯(lián)電容器組中性點(diǎn)不平衡保護(hù)的應(yīng)用現(xiàn)狀

現(xiàn)上海地區(qū)的供電系統(tǒng)中，35kV降壓變電站中電容器裝置普遍的配置是：（相/零序）過電流保護(hù)、中性橫差（即不平衡電流）保護(hù)、過電壓（放電PT）保護(hù)；而新建的110kV降壓變電站中，電容器裝置的保護(hù)配置則為：（相/零序）過電流保護(hù)、零序電壓（即不平衡電壓）保護(hù)、過電壓（母線PT線電壓）保護(hù)。有明顯區(qū)別的是過去廣泛使用的是不平衡電流保護(hù)，而現(xiàn)今新的保護(hù)配置采用的是不平衡電壓保護(hù)，針對(duì)這一變化，我們從保護(hù)的原理出發(fā)作深入研究。

2.1不平衡電流保護(hù)原理

為防止電容器爆炸，電容器組的接線方式通常采用星形接線，因?yàn)楫?dāng)電容器組發(fā)生電容器擊穿短路時(shí)，由于故障電流受到了非故障相容抗的限制，使得來自系統(tǒng)的工頻電流大大減少，只有來自同相健全電容器的涌放電流，并無其他兩相的，因此很少會(huì)發(fā)生油箱爆炸事故。

當(dāng)電容器組中電容器臺(tái)數(shù)較多時(shí)，可將其分為兩組，連接成兩組星形接線，在兩組星形的中性點(diǎn)連線上裝設(shè)橫差保護(hù)（即中性點(diǎn)不平衡電流保護(hù)）。在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，電路中電容器的三相容抗對(duì)稱，兩個(gè)星形的中性點(diǎn)電位相等，且沒有電流通過。而當(dāng)電路中任一相的電容器發(fā)生擊穿故障時(shí)，兩個(gè)星形中性點(diǎn)將會(huì)流過不平衡電流，達(dá)到整定值后，通過中性橫差保護(hù)出口切除電容器斷路器。在以往的大多數(shù)35kV降壓變電站中，電容器保護(hù)裝置都采用了這一保護(hù)方式。

2.2不平衡電壓保護(hù)原理

通常在每一相電容器組的兩端會(huì)裝設(shè)放電PT的線圈，這樣既能正確反映電容器兩端的端電壓以及內(nèi)部故障后產(chǎn)生的不平衡電壓，在電容器組與母線斷開時(shí)放電PT又能作為一條通路將電容器中的剩余電荷盡快釋放掉，從而保護(hù)人身和設(shè)備的安全。

不平衡電壓保護(hù)的原理就是當(dāng)把電壓互感器作為電容器組的放電電阻時(shí)，PT的一次線圈與該電容器并聯(lián)成為放電線圈，其二次線圈中的一套則接成開口三角接線，在開口處連接一只較低整定值的電壓繼電器。在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，所采得的三相電壓較為平衡，開口處電壓則為0，當(dāng)某一相電容器發(fā)生故障時(shí)，三相電壓不平衡，開口處就會(huì)出現(xiàn)零序電壓，不平衡電壓保護(hù)就是利用這個(gè)零序電壓值來啟動(dòng)繼電器并接通跳閘回路，切除整組電容器，從而起到保護(hù)電容器組的目的，因此該保護(hù)也被稱為零序電壓保護(hù)。目前，在新建的110kV降壓變電站中普遍用不平衡電壓保護(hù)來代替不平衡電流保護(hù)。

2.3不平衡電流保護(hù)與不平衡電壓保護(hù)的應(yīng)用范圍

在2008年國家電網(wǎng)公司修訂的Q/GDW212—2008《電力系統(tǒng)無功補(bǔ)償配置技術(shù)原則》中：“7.1.2當(dāng)35～110kV變電站為電源接入點(diǎn)時(shí)，按主變壓器容量的15%～20%配置。”“7.2110（66）kV變電站的單臺(tái)主變壓器容量為40MVA及以上時(shí)，每臺(tái)主變壓器配置不少于兩組的容性無功補(bǔ)償裝置?！?/p>

根據(jù)以上規(guī)定，本公司所管轄的變電站內(nèi)電容器組容量的選擇按主變?nèi)萘康?5%來配置。

以富錦站為例，該站為35kV降壓變，三主變四分段接線，兩臺(tái)主變均為20MVA，每臺(tái)主變帶一個(gè)電容器組，則該電容器組的容量應(yīng)為3000kvar，分為甲組（1800kvar）和乙組（1200kvar），電容器型號(hào)均為100kvar的BAM113?100?1W，即甲組有18臺(tái)電容器，乙組則有12臺(tái)，均采用雙星形接線方式，因此該電容器保護(hù)中配置的是中性橫差（即不平衡電流）保護(hù)。

另以110kV降壓變羅智站為例，該站為三主變六分段接線模式，每臺(tái)主變?nèi)萘繛?0MVA，則該主變應(yīng)配置12000kvar的電容器組，且不少于兩組，若仍使用以往100kvar容量的電容器，需要120臺(tái)電容器，占地面積較大，且不夠經(jīng)濟(jì)，因此該站采用了容量334kvar的BAM113?334?1W電容器，分三組，容量分別為3006kvar（9臺(tái)電容器）、4008kvar（12臺(tái)電容器）、5010kvar（15臺(tái)電容器），從每組電容器臺(tái)數(shù)來看，僅能構(gòu)成單星形接線，因此無法使用中性橫差保護(hù)。而零序電壓（不平衡電壓）保護(hù)也能起到保護(hù)電容器的目的，在功能上可以取代不平衡電流保護(hù)。

2.4并聯(lián)電容器組不平衡保護(hù)的優(yōu)缺點(diǎn)

零序電壓保護(hù)的優(yōu)點(diǎn)是靈敏度高、動(dòng)作可靠性強(qiáng)、占地面積小，且很好地利用了放電PT原本作備用的開口三角繞組，經(jīng)濟(jì)性顯著提高，目前廣泛應(yīng)用于單星形接線的電容器組中。但是當(dāng)母線的三相電壓不平衡時(shí)，所采樣到的零序電壓如持續(xù)超過整定值，則可能造成保護(hù)發(fā)誤動(dòng)，且不能指示故障相位。

不平衡電流保護(hù)方式較為簡(jiǎn)單，當(dāng)發(fā)生系統(tǒng)電壓不平衡或單相接地故障等情況時(shí)，都不會(huì)引起誤動(dòng)作。但由于是通過兩個(gè)星形中性點(diǎn)之間產(chǎn)生的差流來啟動(dòng)保護(hù)動(dòng)作，因此不能夠識(shí)別故障相且無法檢測(cè)到三相平衡故障和兩組對(duì)稱的故障。就單個(gè)保護(hù)而言，不平衡電流保護(hù)比零序電壓保護(hù)精度更高，但占地面積增大，且需另配置中性橫差CT，與零序電壓保護(hù)相較顯得不夠經(jīng)濟(jì)。

因此，選用何種并聯(lián)電容器組不平衡保護(hù)，需綜合考慮電網(wǎng)對(duì)保護(hù)靈敏度的要求、實(shí)際電容器所允許的接線方式以及經(jīng)濟(jì)性。為揚(yáng)長避短，變電站內(nèi)普遍采用不平衡保護(hù)與電容器過電流、過電壓保護(hù)結(jié)合組成的整套保護(hù)裝置，以提高動(dòng)作準(zhǔn)確性。

3結(jié)語

通過整套電容器組保護(hù)裝置的配置，能夠在電容器組發(fā)生故障時(shí)準(zhǔn)確且及時(shí)地切除故障，隨著變電站內(nèi)主變擴(kuò)容，所需無功補(bǔ)償?shù)娜萘吭龃?，電容器的配置發(fā)生了明顯的變化，其保護(hù)的手段也應(yīng)作出相應(yīng)的變化調(diào)整。經(jīng)過對(duì)比發(fā)現(xiàn)，不平衡電壓（零序電壓）保護(hù)由于對(duì)電容器接線的要求較低，并且能降低新建以及日常維護(hù)成本，在今后的使用中更具有優(yōu)勢(shì)。

電容器組范文第5篇

關(guān)鍵詞：SF6斷路器 電場(chǎng) 數(shù)值分析

1　引言

在高壓電器設(shè)備的絕緣設(shè)計(jì)和分析中，數(shù)值計(jì)算已經(jīng)成為不可缺少的重要環(huán)節(jié)，絕緣設(shè)計(jì)分析的大部分工作是以電場(chǎng)數(shù)值計(jì)算為基礎(chǔ)而進(jìn)行的。電場(chǎng)數(shù)值計(jì)算對(duì)于分析高壓SF6斷路器滅弧室內(nèi)部的絕緣狀況、對(duì)各部分結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)進(jìn)而改善斷路器的介質(zhì)恢復(fù)特性有著重要意義。模擬電荷法以其方法簡(jiǎn)便、實(shí)用性強(qiáng)等特點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用于電場(chǎng)計(jì)算。基于此，本文應(yīng)用模擬電荷法對(duì)高壓SF6斷路器內(nèi)的三維電場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算。計(jì)算結(jié)構(gòu)如圖1、圖2所示，其計(jì)算場(chǎng)域是一復(fù)雜的三維區(qū)域。在實(shí)際計(jì)算中，考慮了動(dòng)觸頭、靜觸頭、噴口及屏蔽罩的存在，尤其是分析了并聯(lián)電容器組對(duì)其內(nèi)部電場(chǎng)分布的影響，得到了有無并聯(lián)電容器組時(shí)的斷路器內(nèi)部不同截面電場(chǎng)分布圖，為與此相關(guān)的高壓斷路器的進(jìn)一步設(shè)計(jì)開發(fā)提供理論依據(jù)和計(jì)算工具。

2　斷路器三維計(jì)算場(chǎng)域圖及邊界條件處理

本文分析的超高壓SF6斷路器，在動(dòng)、靜觸頭旁有并聯(lián)電阻，為了能改善觸頭附近的電場(chǎng)分布，除在動(dòng)、靜觸頭兩側(cè)分別裝設(shè)大、小屏蔽罩外，在觸頭兩旁還裝設(shè)并聯(lián)電容裝置。因此，這種電場(chǎng)分析不能采用傳統(tǒng)的認(rèn)為是一個(gè)軸對(duì)稱場(chǎng)計(jì)算問題的分析方法，而應(yīng)該是一個(gè)真正的三維電場(chǎng)的計(jì)算問題。

由于計(jì)算結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，圖3所示為斷路器斷口附近實(shí)際計(jì)算場(chǎng)域的1／4部分。在電場(chǎng)計(jì)算中取靜觸頭及連接件為高電位，電壓為1000V，動(dòng)觸頭及金屬連接件為低電位，電位值為0V。

3　模擬電荷法的計(jì)算原理與應(yīng)用

模擬電荷法是根據(jù)靜電場(chǎng)的唯一性定理，在電極內(nèi)部放置若干個(gè)假想的離散電荷，使其共同作用的結(jié)果滿足給定的電極和介質(zhì)表面的邊界條件，則這一組電荷所產(chǎn)生的場(chǎng)即為滿足一定精度的實(shí)際電場(chǎng)，進(jìn)而可求得計(jì)算場(chǎng)域中各點(diǎn)的場(chǎng)值。在計(jì)算中模擬電荷的種類、數(shù)目及與電極表面匹配點(diǎn)之間的匹配關(guān)系將直接影響到計(jì)算量的大小和計(jì)算結(jié)果的精確度。模擬電荷法以往主要用于對(duì)形狀比較簡(jiǎn)單、規(guī)則的形體進(jìn)行電場(chǎng)的計(jì)算分析。對(duì)于計(jì)算斷路器這樣復(fù)雜的三維場(chǎng)域，采用模擬電荷法尚未見報(bào)導(dǎo)，需要做大量的研究工作，其模擬電荷的分布規(guī)律、不同形體的位置處理、電荷量的大小等等是一個(gè)統(tǒng)籌的優(yōu)化問題。一般的模擬電荷法計(jì)算，是在導(dǎo)體內(nèi)部設(shè)置N個(gè)模擬電荷，在邊界表面取M（M≥N）個(gè)匹配點(diǎn)。這些匹配點(diǎn)的電位φ1，φ2，…，φm為電極表面電位。它們是由N個(gè)模擬電荷共同作用而產(chǎn)生的，即

式中　P為系數(shù)矩陣；φ為電位矢量；Q為待求模擬電荷矢量。

根據(jù)斷路器具體結(jié)構(gòu)，本文采用能較好地反映復(fù)雜形體變化的點(diǎn)電荷來模擬實(shí)際邊界的作用進(jìn)行電場(chǎng)求解，為方便計(jì)算，采用坐標(biāo)變換技術(shù)將局部坐

標(biāo)轉(zhuǎn)換為全局坐標(biāo)，點(diǎn)電荷的電位系數(shù)和電場(chǎng)系數(shù)推導(dǎo)如下：設(shè)任一模擬點(diǎn)電荷Qj位于（x0，y0，z0），則空間中任一點(diǎn)（x，y，z）的電位為

由此可得單一模擬點(diǎn)電荷的電位系數(shù)為

從式（4）可得單一模擬點(diǎn)電荷的電場(chǎng)強(qiáng)度系數(shù)

4　模擬電荷法的應(yīng)用

4．1　前處理

模擬電荷法的計(jì)算精度與模擬電荷和電極表面輪廓點(diǎn)的布置有著密切的關(guān)系，選擇合適的布置方案顯得尤為重要。通常，由于輪廓點(diǎn)是在電極表面，所以應(yīng)首先確定輪廓點(diǎn)的位置，輪廓點(diǎn)的布置應(yīng)盡可能逼真地模擬電極的真實(shí)形狀，然后再按一定方式確定模擬電荷的位置。在計(jì)算區(qū)域內(nèi)，對(duì)于較關(guān)心部位和電場(chǎng)變化比較劇烈處，輪廓點(diǎn)布置應(yīng)較密些，其它部位可較疏些。根據(jù)計(jì)算經(jīng)驗(yàn)，輪廓點(diǎn)也并不是布置得越密越好，關(guān)鍵是要適當(dāng)。應(yīng)注意在同一部件上，輪廓點(diǎn)密度應(yīng)均勻配置，否則在局部會(huì)引起電位系數(shù)貢獻(xiàn)較大，而且在不圓滑部位的凸起和凹下處（即電場(chǎng)奇異點(diǎn)處），不宜布置輪廓點(diǎn)。而模擬電荷的布置較輪廓點(diǎn)來說更有自由度，但要選取較好的布置方式需一定的經(jīng)驗(yàn)和進(jìn)行優(yōu)化計(jì)算。

本文的計(jì)算結(jié)構(gòu)，同軸圓柱體有2個(gè)端面和1個(gè)側(cè)面，對(duì)于極間電場(chǎng)來說，端面的影響較大。本文最初在進(jìn)行端面輪廓點(diǎn)和模擬點(diǎn)配置時(shí)，用均勻分布在幾個(gè)同心圓周上的點(diǎn)來表示（見圖5（a）），外層表示在端面上取7條半徑呈等差數(shù)列的同心圓，每個(gè)圓上取8個(gè)輪廓點(diǎn)，內(nèi)層為與之相對(duì)應(yīng)的模擬電荷點(diǎn)。由于輪廓點(diǎn)集中于某幾條半徑上，而其它方向上的輪廓點(diǎn)較少，對(duì)電位系數(shù)貢獻(xiàn)也小，這種缺陷不適宜用增大每個(gè)圓周上輪廓點(diǎn)的個(gè)數(shù)來彌補(bǔ)。計(jì)算結(jié)果表明，這種配置方式不佳。通過大量計(jì)算分析，對(duì)端面的模擬，本文最終采用如圖5（b）所示的配置方式，在圓內(nèi)使之呈矩形分布，相應(yīng)的模擬電荷點(diǎn)也如此布置。

輪廓點(diǎn)與模擬電荷點(diǎn)相互位置的確定對(duì)于電場(chǎng)計(jì)算的結(jié)果也有較大影響，如圖6所示，對(duì)于端面來說，模擬電荷點(diǎn)所在面與輪廓點(diǎn)所在面的間距為a，而輪廓點(diǎn)所在面上相鄰兩點(diǎn)的最大距離為b，令BS1＝a／b。對(duì)于側(cè)面來說，模擬電荷距與其對(duì)應(yīng)的輪廓點(diǎn)的距離為R－r，兩層電荷的間距為DD，BS2＝（R－r）／DD，需根據(jù)實(shí)際情況在1．0～1．5之間合理選取BS1和BS2的值。

4．2　坐標(biāo)變換

在模擬電荷法的應(yīng)用中，為便于求得模擬點(diǎn)、輪廓點(diǎn)及計(jì)算點(diǎn)的坐標(biāo)，本文采用坐標(biāo)變換處理。

T為一圓柱體，平面X1 Z1與平面XZ的夾角為α，圖7中的任意一點(diǎn)A在坐標(biāo)系XYZ和X1Y1Z1下的坐標(biāo)（X，Y，Z）和（X1，Y1，Z1）有以下關(guān)系：

任意場(chǎng)點(diǎn)在坐標(biāo)系XYZ下的坐標(biāo)（x，y，z）用式（6）即可將在坐標(biāo)系X1Y1Z1下的點(diǎn)坐標(biāo)變換到整體坐標(biāo)系XYZ下。

5　斷路器內(nèi)三維電場(chǎng)計(jì)算結(jié)果及分析

5．1　有、無并聯(lián)電容器組時(shí)在x＝0截面處的電場(chǎng)

圖8（a）、（b）分別為有無并聯(lián)電容器組作用時(shí)x＝0截面處的電場(chǎng)分布圖。從圖8可見，由于并聯(lián)電容器組的作用使得該區(qū)域的電場(chǎng)分布與無并聯(lián)電容器組時(shí)的電場(chǎng)分布明顯不同，從整體上改善了電場(chǎng)的均勻度。因?yàn)閿嗦菲鞑捎昧送S圓柱體結(jié)構(gòu)，并且在直徑較小或具有尖角的部位，如觸頭和噴口等處都加上了屏蔽罩，因而使得全場(chǎng)域電場(chǎng)分布比較均勻，在靜觸頭端大罩附近、靜觸頭端小罩附近以及動(dòng)靜觸頭之間的區(qū)域的電場(chǎng)強(qiáng)度值較大。由此可見。高電位靜觸頭一側(cè)電場(chǎng)強(qiáng)度較大，而地電位動(dòng)觸頭一側(cè)電場(chǎng)強(qiáng)度較小。

5．2　Z為1．0、－1．0、0．25和－0．25處的截面電場(chǎng)

圖9（a）（b）分別為動(dòng)、靜觸頭靠近大罩附近小罩處和斷口附近極間的典型截面的電場(chǎng)等位線分布情況。通過對(duì)這4個(gè)區(qū)域的計(jì)算結(jié)果證實(shí)：①在靜觸頭端大罩附近的等位線分布較密，而動(dòng)觸頭端大罩附近等位線分布較疏；②由于電容器組的作用，使得所計(jì)算區(qū)域的電場(chǎng)分布較為均勻；③電位線在靠近罐體側(cè)比在靠近靜觸頭側(cè)要疏。

圖10（a）（b）分別為Z＝－1．0和Z＝－0．25截面的等電場(chǎng)強(qiáng)度分布情況。從圖中可以看出，靠近靜觸頭大、小罩附近的電場(chǎng)強(qiáng)度較大，場(chǎng)強(qiáng)較大值集中在靜觸頭小罩附近的形體頂角處。

6　結(jié)論

（1）本文首次采用模擬電荷法進(jìn)行SF6高壓斷路器斷口附近復(fù)雜三維場(chǎng)域的計(jì)算，成功地求得了斷路器內(nèi)部不同位置的電場(chǎng)分布情況，證明了模擬電荷法對(duì)于求解復(fù)雜場(chǎng)域的計(jì)算是可行的。

（2）本文采用的三維模擬電荷法計(jì)算電場(chǎng)的應(yīng)用機(jī)理具有通用性，可以適用于其它結(jié)構(gòu)的高壓斷路器滅弧室等三維電場(chǎng)的計(jì)算，而且在該方法的實(shí)施過程中，一旦選定了一套能真實(shí)地反映電極實(shí)際情況的模擬電荷和與之相匹配的位于電極表面的輪廓點(diǎn)，確定模擬電荷的具體量值，不僅可方便地求得斷路器內(nèi)電場(chǎng)的分布情況，而且可以定量分析滅弧室內(nèi)各結(jié)構(gòu)部件參數(shù)對(duì)全場(chǎng)域電場(chǎng)分布的影響。

（3）在整個(gè)場(chǎng)域中，屏蔽罩和并聯(lián)電容器組起到了很好的均勻電場(chǎng)的作用。場(chǎng)強(qiáng)較大值位于靜觸頭小罩形體頂角處。

（4）模擬電荷法在具體實(shí)施時(shí)，對(duì)于不同結(jié)構(gòu)來說，模擬電荷的個(gè)數(shù)、性質(zhì)、位置和量值對(duì)計(jì)算結(jié)果的精確度有較大的影響，因此計(jì)算需以大量計(jì)算調(diào)整工作為基礎(chǔ)，也需較多的經(jīng)驗(yàn)和技巧。

［1］　河野照哉，宅間董．電場(chǎng)數(shù)值計(jì)算法．北京：高等教育出版社，