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鋼骨混凝土范文第1篇

關(guān)鍵詞：鋼骨-鋼管混凝土柱 應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系 偏心受壓 數(shù)值分析

中圖分類號：TU39 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-098X（2015）12（b）-0056-03

Abstract：Currently， there are some studies about steel tubular column filled with steel-reinforced concrete.Though there are rare studies on steel tubular column filled with steel-reinforced concrete under eccentric compression. In this article， stress-strain relation of core concrete is put forwarded which considers the influence of section stress gradient to confining effect. This relation is used to the numerical analysis of the steel tubular column filled with steel-reinforced concrete under eccentric compression. In this method， lateral deflection curve of the beam is assumed， and then additional moment on lateral deformation produced by axial force is considered when the critical section is analyzed. Compared with the test result， this numerical analysis is proved to be of high precision and could be used as a reference for the similar test analyses and engineering applications.

Key Words：Steel tubular column filled with steel-reinforced concrete；Stress-strain relation；Eccentric compression；Numerical analysis

鋼骨-鋼管混凝土柱是綜合鋼管混凝土柱和鋼骨混凝土柱的優(yōu)缺點(diǎn)而提出的一種重載柱的新模式。它由鋼管、鋼骨及管內(nèi)混凝土3種材料組合而成，偏心荷載作用下由于鋼管、鋼骨和混凝土之間的相互作用，鋼骨、鋼管和混凝土都處于三向應(yīng)力狀態(tài)，同時鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱的受力性能受材料非線性和幾何非線性的雙重影響，因此對其進(jìn)行承載能力分析亦較為復(fù)雜。

目前國內(nèi)對鋼骨-鋼管混凝土柱的承載力已做過一些研究[1-3]，但對偏壓柱承載能力的研究較少，鑒于此，筆者在研究已有應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的基礎(chǔ)上提出了適用的偏壓柱核心混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型，并據(jù)此考慮幾何非線性和材料非線性建立鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱承載能力數(shù)值分析方法，經(jīng)與試驗(yàn)結(jié)果比較，該數(shù)值方法具有較高的精度，可為類似試驗(yàn)研究和工程應(yīng)用提供參考。

1 材料應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型

1.1 鋼骨、鋼管應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

鋼材的單軸應(yīng)力-應(yīng)變曲線一般可簡化為線彈性、非線性彈性段、塑性段、強(qiáng)化段和二次塑流5個階段[4]。文獻(xiàn)[3]通過對較短的非線性彈性曲線段進(jìn)行簡化，綜合考慮計算的簡單性和合理性，提出了4段曲線構(gòu)成的鋼材一維應(yīng)力-應(yīng)變曲線，經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，該模型對鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬較為可靠[3]。該文采用該一維應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系作為鋼骨、鋼管的本構(gòu)模型。

1.2 核心混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

核心混凝土的該構(gòu)關(guān)系較為復(fù)雜，而且它在鋼骨-鋼管混凝土構(gòu)件中的作用極其重要，因此，混凝土本構(gòu)關(guān)系模型是分析的關(guān)鍵所在。

針對鋼管混凝土柱核心混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型的研究較多，文獻(xiàn)[3]認(rèn)為：對于鋼管混凝土偏壓柱由于應(yīng)力梯度的存在，使得截面上的應(yīng)力分布不均勻，從而導(dǎo)致鋼管徑向應(yīng)力的梯度分布，削弱了鋼管對核心混凝土的緊箍約束作用。并且偏心率越大，這種削弱作用越明顯。而對于鋼骨-鋼管混凝土組合柱，文獻(xiàn)[2]考慮到在鋼管混凝土中插入鋼骨后，鋼骨與鋼管的協(xié)同工作將進(jìn)一步改善高強(qiáng)混凝土的脆性特性，隨著配骨指標(biāo)的增大，高強(qiáng)混凝土的延性將得到提高。在此基礎(chǔ)上，根據(jù)以往研究結(jié)果及試驗(yàn)結(jié)果提出一維形式的核心混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型。

事實(shí)上，在考慮鋼骨、鋼管與混凝土相互作用時，若核心混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系采用一維形式表達(dá)，截面上縱向應(yīng)力的梯度分布對緊箍力的削弱作用應(yīng)該在應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系中得到反映。據(jù)此，筆者在文獻(xiàn)[2]提出的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型中引入緊箍作用應(yīng)力梯度修正系數(shù)[3]，得到以下混凝土本構(gòu)關(guān)系。

（1）

其中：

式（1）中：ε0和σ0分別為核心混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線第一段與第二段交接點(diǎn)的應(yīng)變和應(yīng)力；θ為套箍指標(biāo)；ρ為配骨指標(biāo)；為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度；At、As和分別為鋼管、鋼骨和混凝土的截面面積；和分別為鋼管和鋼骨的材料屈服強(qiáng)度；為緊箍作用應(yīng)力梯度修正系數(shù)。

2 截面分析

為便于計算，鋼骨-鋼管混凝土柱截面分析時采用以下基本假定。

（1）組合柱在偏壓作用下，在截面的受壓區(qū)，混凝土、鋼管、鋼骨的軸向應(yīng)力采用前述應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系確定；而在截面的受拉區(qū)，混凝土的受拉應(yīng)力忽略，但鋼管和鋼骨仍采用前述本構(gòu)關(guān)系來確定。

（2）組合柱截面應(yīng)變分布符合平截面假定。

（3）鋼管、鋼骨及混凝土之間無滑移現(xiàn)象。

截面分析的基本原理為，將截面沿偏心方向劃分成有限數(shù)量的纖維條帶，如圖1所示。截面計算時，先假定截面中性軸處應(yīng)變和截面曲率，然后根據(jù)平截面假定求得各纖維條帶的應(yīng)變，應(yīng)用前述的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系求解得到鋼骨、鋼管和混凝土的應(yīng)力值，對截面應(yīng)力進(jìn)行積分求得內(nèi)部軸力之和，判斷該內(nèi)力是否與外力平衡，若平衡，標(biāo)明所假定的截面應(yīng)變和曲率是合適的，否則應(yīng)進(jìn)行調(diào)整，直至滿足平衡條件。

3 鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱承載能力計算

鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱承載能力計算通常采用的方法是在截面上考慮材料非線性問題，然后沿軸向?qū)⑵珘褐喕癁榱簡卧?，進(jìn)行幾何非線性分析。幾何非線性分析方法常用的有兩種：一種是將柱沿軸線方向劃分成有限數(shù)量的梁單元，通過迭代求解；另一種方法是假定梁柱的橫向撓度曲線的線形，然后在分析關(guān)鍵截面時，考慮軸向力在橫向變形上產(chǎn)生的附加彎矩作用。第一種分析方法是常規(guī)的結(jié)構(gòu)分析方法，求解過程較為復(fù)雜。第二種方法實(shí)際上是一種截面分析方法，相對于第一種方法而言較為簡單，在組合梁柱構(gòu)件的分析中應(yīng)用較為廣泛。筆者采用第二種分析方法，計算簡圖如圖2所示。

當(dāng)偏壓柱兩端為鉸接時，柱撓曲線假定為正弦半波曲線，即：

（2）

式中：為柱中部的側(cè)向撓度；為截面沿軸向的高度；為柱的長度。

4 試驗(yàn)研究與比較分析

為驗(yàn)證文章提出的承載能力分析方法，選用6組試件進(jìn)行偏壓承載能力試驗(yàn)研究，各試件參數(shù)詳見表1。

圖3列出鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱承載能力數(shù)值計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的比較。

由以上數(shù)值分析曲線與試驗(yàn)結(jié)果對比可以看出：（1）文章依據(jù)提出的材料應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型進(jìn)行數(shù)值計算分析，數(shù)值計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。（2）此次試驗(yàn)SE1～SE4試件長細(xì)比為16，為偏壓短柱[6]，LE1、LE2試件長細(xì)比分別為32和40，為偏壓長柱，就文章所研究結(jié)果來看，對于鋼骨-鋼管混凝土組合短柱偏壓柱，考慮偏壓對套箍指標(biāo)的削減作用計算出的承載力能力與試驗(yàn)值較為接近，而對于鋼骨-鋼管混凝土組合長柱，不考慮偏壓對套箍指標(biāo)的削減作用計算的承載能力與試驗(yàn)值吻合更好。

5 結(jié)語

在研究已有應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的基礎(chǔ)上提出了適用的鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱核心混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型，并據(jù)此考慮幾何非線性和材料非線性建立鋼骨-鋼管混凝土偏壓柱承載能力數(shù)值分析方法，經(jīng)與試驗(yàn)結(jié)果比較，該數(shù)值方法具有較高的精度，可為類似試驗(yàn)研究和工程應(yīng)用提供參考。

參考文獻(xiàn)

[1]王清湘，趙大洲，關(guān)萍.鋼骨-鋼管高強(qiáng)混凝土軸心組合柱力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報，2003，24（6）：44-50.

[2]趙大洲.鋼骨-鋼管高強(qiáng)混凝土組合柱力學(xué)性能研究[D].大連：大連理工大學(xué)，2003：1-104.

[3]陳寶春，王來永，韓林海.鋼管混凝土偏心受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型研究[J].中國公路學(xué)報，2004，17（1）：24-28.

[4]韓林海.鋼管混凝土結(jié)構(gòu)[M].北京：科學(xué)出版社，2000.

鋼骨混凝土范文第2篇

摘 要：高層建筑越來越多，帶轉(zhuǎn)換層的建筑也比較普遍。轉(zhuǎn)換層的存在使豎向剛度發(fā)生突變導(dǎo)致力的傳遞發(fā)生改變，在轉(zhuǎn)換層處受力變得復(fù)雜，在考慮地震情況下，更是復(fù)雜。所以對轉(zhuǎn)換層的研究是非常必要的。

關(guān)鍵詞：鋼骨；梁；計算原理

1、鋼骨混凝土梁的性能

鋼骨混凝土（SRC）構(gòu)件和普通鋼筋混凝土（RC）構(gòu)件相比，其受力性能的差別主要表現(xiàn)如下：1、SRC構(gòu)件的含鋼量比RC構(gòu)件的含鋼量大得多，所以SRC構(gòu)件比RC構(gòu)件的剛度明顯提高。這為在風(fēng)荷載和地震作用下控制結(jié)構(gòu)的水平位移提供了有利的條件。2、SRC構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度和延性較好，采用SRC結(jié)構(gòu)不僅具有足夠的抗震能力，而且可以使得梁、柱等構(gòu)件截面大大減小，因此能減少構(gòu)件的面積，降低建筑物高度，在改善房間功能、降低造價和能耗及結(jié)構(gòu)抗震方面都極為有利，可獲得較好的綜合效益。3、SRC構(gòu)件的混凝土有利于提高型鋼的整體穩(wěn)定性，防止發(fā)生局部屈曲、彎曲失穩(wěn)及梁發(fā)生側(cè)向失穩(wěn)的不利現(xiàn)象。4、SRC構(gòu)件的耗能性能好。從試驗(yàn)中得到SRC柱滯回曲線飽滿，所圍的面積較大，這說明其耗能性能好。

2、鋼骨混凝土梁計算的基本假定

我國冶金部頒布的《鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》Isl（YBgo82一97）中規(guī)定：型鋼混凝土框架梁的正截面受彎承載力應(yīng)按下列基本假定進(jìn)行計算；

（1）截面應(yīng)變分布符合平截面假定；

（2）不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度；

（3）受壓邊緣混凝土極限壓應(yīng)變氣取0.003，相應(yīng)韻最大壓應(yīng)力取混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值關(guān)，受壓區(qū)應(yīng)力圖形簡化為等效的矩形應(yīng)力圖，其高度取按平截面假定所確定的中和軸高度乘以系數(shù)0.8，矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力取為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；

（4）型鋼腹板的應(yīng)力圖形為拉、壓梯形應(yīng)力圖形。設(shè)計計算時，簡化為等效矩形應(yīng)力圖形；

（5）鋼筋應(yīng)力取等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強(qiáng)度設(shè)計值。受拉鋼筋和型鋼受拉翼緣的極限拉應(yīng)變氣取0.01。

（6）在計算鋼骨混凝土構(gòu)件的剛度時，可以認(rèn)為鋼骨混凝土構(gòu)件的剛度是型鋼剛度與混凝土部分剛度的疊加。即：

（4―1）

（4―2）

（4―2）

式中：E、I、A――等效截面的材料彈性模量、慣性矩、截面積； 、 、 ――鋼骨的材料彈性模量、慣性矩、截面積； 、 、 ――混凝土的材料彈性模量、慣性矩、截面積。

嚴(yán)格的講（4一1）、（4一2）、（4一3）式應(yīng)同時滿足，但各軟件的條件不同，要求輸入的參數(shù)不同，有時很難同時滿足。采用哪個公式得到的結(jié)果和實(shí)際較符合，還沒有發(fā)現(xiàn)相關(guān)的研究。本文針對通用軟件ANSYS要求輸入的參數(shù)，對鋼骨混凝土構(gòu)件的彈性模量進(jìn)行研究。

3、鋼骨混凝土梁承載力的計算

3.1正截面抗彎承載力

充滿型鋼骨混凝土框架梁是以“適筋梁”破壞作為其抗彎承載力的極限狀態(tài)，充滿型實(shí)腹式鋼骨混凝土框架矩形截面梁達(dá)到抗彎承載力極限狀態(tài)時，鋼骨混凝土梁中型鋼上、下翼緣達(dá)到屈服強(qiáng)度設(shè)計值 、 。計算時把上、下翼緣分別作為縱向受力鋼筋考慮，型鋼腹板并沒有完全屈服。此時，腹板承擔(dān)了彎矩 、軸向力 。對型鋼腹的應(yīng)力分布進(jìn)行積分，并作一些簡化就可以得到 和 。簡化的條件是 ，表示型鋼腹板上端處于受壓區(qū)，同時 ，表示型鋼腹板處于受拉區(qū)。

其正截面受彎承載力按下列公式計算：抗震設(shè)計時

（4―4）

（4―5）

――型鋼混凝土梁正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)， =0.75

、 ――混凝土等效矩形應(yīng)力的圖形系數(shù)，僅與混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線有關(guān)。當(dāng)混凝土等級部超過C50時 取1.0， 取0.8。

――型鋼受拉翼緣和縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至混凝土受壓外邊緣的距離， ；

――為型鋼混凝土梁截面高度， 為型鋼受拉翼緣與縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至混凝土受拉邊緣的距離；

――充滿型實(shí)腹式型鋼混凝土梁矩形截面的寬度；

――混凝土受壓區(qū)高度；

、 ――分別為型鋼受拉、受壓翼緣截面行心至混凝土截面邊的距離；

、 ――分別為縱向受拉、受壓鋼筋合力點(diǎn)至混凝土截面邊的距離；

、 ―分別為梁中型鋼受拉、受壓翼緣的截面面積；

、 ――分別為梁中鋼筋受拉、受壓鋼筋的截面面積；

、 ――分別為縱向受拉、受壓鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計值；

、 ――分別為型鋼抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；

――混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；

――型鋼腹板承擔(dān)的軸向合力；

――型鋼腹板承擔(dān)的軸向合力對型鋼受拉翼緣和縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的力矩；

當(dāng)滿足 ， 條件時，型鋼混凝土梁內(nèi)型鋼腹板的抗彎承載力 ，、軸向承載力 ，分別按以下公式計算：

（4―6）

（4―7）

――混凝土相對受壓區(qū)高度， ；

――型鋼腹板厚度；

――型鋼翼緣厚度；

――型鋼翼緣高度；

――型鋼腹板上端至梁截面上邊緣距離與 的比值；

――型鋼腹板下端至梁截面上邊緣距離與 的比值。

3.2鋼骨混凝土梁的抗剪承載力計算

目前，鋼骨混凝土構(gòu)件受剪承載力的計算主要有三種方法：前蘇聯(lián)將型鋼腹板看作連續(xù)分布的箍筋，采用鋼筋混凝土梁的計算方法；日本采用剪力分配計算方法，認(rèn)為剪力由型鋼部分和鋼筋混凝土部分一起承擔(dān)，而型鋼部分和鋼筋混凝土部分的受剪承載力分別不低于各自承擔(dān)的剪力；我國兩個規(guī)則在梁的抗剪承載力計算時采用同樣的計算原理；采用疊加計算方法，認(rèn)為型鋼部分與鋼筋混凝土部分受剪承載力之和作為鋼骨混凝土構(gòu)件的受剪承載力。當(dāng)型鋼含量較少時采用鋼筋混凝土梁的計算方法得到的結(jié)果比較符合實(shí)際，剪力分配計算方法理論上較為合理，但計算復(fù)雜，剪力的分配也不易準(zhǔn)確。

截面受剪承載力試驗(yàn)表明，當(dāng) 超過一定值后，剪壓破壞時型鋼不會達(dá)到屈服，箍筋也有可能不屈服，因此，鋼骨混凝土梁的受剪截面應(yīng)符合下列條件：

（4―8）

――梁斜截面受剪的承載力抗震調(diào)整系數(shù)， =0.85；

――混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時， 取1.0；當(dāng)混凝土強(qiáng)度為C80時， 取0.8，其間按線性內(nèi)插法確定。

《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中，在均布荷載作用下，實(shí)腹式型鋼混凝土框架梁的斜截面受剪承載力按下列公式計算

（4―9）

式中： ――計算截面剪跨比，可取元 ， 為計算截面至支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離。計算截面取集中荷載作用點(diǎn)處的截面。當(dāng) 3時取 =3。

――配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積； ――沿構(gòu)件長度方向箍筋的間距

鋼骨混凝土范文第3篇

【關(guān)鍵詞】鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)；施工

1 前言

鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)（Steel Reinforced Concrete，簡稱SRC）是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與鋼結(jié)構(gòu)的一種組合結(jié)構(gòu)形式，它是在鋼筋混凝土中配置鋼骨（型鋼），并使鋼骨與混凝土組合成為一個整體共同工作。與鋼結(jié)構(gòu)相比，鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)具有承載力大、剛度大、抗震性能好、結(jié)構(gòu)局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定性好及鋼材用鋼量少等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛用于高層及超高層建筑中。在此，本文就鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)的施工技術(shù)進(jìn)行闡述，以供參考。

2 鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)

2.1 鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相比，承載力較高，約為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的1.5-2.0倍。由于承載力的提高，可使構(gòu)件截面尺寸減小，利于減輕結(jié)構(gòu)的自重，增加使用空間，并降低基礎(chǔ)造價。

2.2鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相比，其剛度較大。

2.3 鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)好，具有較好的延性和耗能特性。

2.4與鋼結(jié)構(gòu)相比，鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)可節(jié)省很多鋼材，其耗用鋼材每平方米可減少近30%。

2.5 由于混凝土可以作為型鋼的保護(hù)層，勁性混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性、耐火性，無疑要比鋼結(jié)構(gòu)好得多，它比純鋼結(jié)構(gòu)具有更大的剛度和阻尼，有利于控制結(jié)構(gòu)的變形和振動。

2.6 鋼骨本身是勁性承重骨架，在施工階段可以起鋼骨架的作用，焊接工作量遠(yuǎn)小于一般鋼結(jié)構(gòu)；可以利用鋼骨承受施工階段的荷載，并可將模板懸掛在鋼骨架上，省去支撐，加快施工速度，縮短施工周期。

3 鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)施工工藝

3.1 施工工藝流程

工藝流程：鋼骨制作半成品檢驗(yàn)一鋼柱定位放線鋼柱（梁）吊裝高強(qiáng)螺栓安裝鋼柱（梁）驗(yàn)收鋼柱（梁）鋼筋綁扎一鋼柱（梁）支模鋼柱（梁）澆筑混凝土混凝土養(yǎng)護(hù)拆模。

3.2 鋼骨柱與混凝土梁的連接方式

3.2.1梁鋼筋從鋼骨上開的鋼筋孔中穿過；

3.2.2在與鋼骨混凝土柱連接的梁端，設(shè)置一段鋼梁與梁主筋搭接；

3.2.3梁內(nèi)部分主筋穿過鋼骨混凝土柱連續(xù)配置，部分主筋在柱兩側(cè)截斷，與鋼骨伸出的鋼牛腿可靠焊接。

3.3 施工要點(diǎn)

3.3.1梁、柱鋼骨制作

（1）梁、柱鋼骨均采用焊接型鋼，其制作工藝流程為：放樣下料鋼板除銹、調(diào)直、整平精密氣割精調(diào)、整平打磨拼裝施焊超聲波探傷翼板矯正精密鉆孔產(chǎn)品驗(yàn)收合格出廠。

（2）焊接前應(yīng)將焊接面的油、銹清除，其焊接質(zhì)量應(yīng)滿足一級焊縫質(zhì)量要求，不得有咬邊、未焊滿、根部收縮等缺陷。

（3）工字形和十字形鋼骨柱腹板與翼緣、水平加勁肋與翼緣的焊接，應(yīng)采用坡口熔透焊縫，水平加勁肋與腹板連接采用角焊縫。

（4）在焊接過程中應(yīng)對焊接電流、焊接速度、焊接順序、焊接位置等進(jìn)行檢查，有焊縫缺陷的，應(yīng)及時予以處理。

（5）在制作鋼骨過程中，為了防止焊接變形，焊接時應(yīng)采取相對兩面同時進(jìn)行和預(yù)熱措施，其焊接預(yù)熱溫度控制在100-150℃，預(yù)熱區(qū)在焊接坡口兩側(cè)各80-100mm范圍內(nèi)。

3.3.2鋼柱吊裝

（1）在吊裝前，應(yīng)依據(jù)設(shè)計圖紙，在柱底座鋼板上彈出型鋼柱的縱橫安裝中心控制線和標(biāo)高控制線，并繪制測量成果記錄，交付驗(yàn)收。

（2）鋼柱進(jìn)場后，應(yīng)嚴(yán)格檢查驗(yàn)收構(gòu)件的質(zhì)量，即檢查鋼柱的長度、斷面以及撓曲、牛腿位置、穿筋孔位置間距等，同時還應(yīng)檢查構(gòu)件縱橫兩個方向的安裝中心線，以確保其符合吊裝的要求。

（3）在吊裝前，應(yīng)先將鋼柱表面的鐵銹、泥土、油污和其它雜質(zhì)清除干凈。

（4）吊裝時，采用兩點(diǎn)立吊，單機(jī)回轉(zhuǎn)法起吊。起吊時，鋼柱的根部要墊實(shí)，通過吊釣的起升、變幅和吊臂的回轉(zhuǎn)，逐步將鋼柱扶直。嚴(yán)禁柱端部在地面上拖拉。

（5）當(dāng)鋼柱基本對準(zhǔn)安裝軸線后，應(yīng)緩慢下落，調(diào)整到完全對準(zhǔn)軸線后，用鋼楔墊起，點(diǎn)焊定位，拉緊柱上端的3根纜風(fēng)繩，做臨時固定。

（6）鋼柱安裝完成后，應(yīng)用經(jīng)緯儀測定垂直度，要求其位置精確、垂直度無偏差。

3.3.3 鋼梁的安裝

（1）鋼梁吊裝用專用扁擔(dān)，采用兩點(diǎn)吊，吊點(diǎn)位置距離鋼梁端為梁長的1 /4，吊點(diǎn)的構(gòu)造形式采用在梁上用鋼絲繩和吊環(huán)捆死，再連到吊索上。

（2）鋼梁就位前，其所對應(yīng)的鋼柱必須校正完畢，包括標(biāo)高、位移和垂直度。鋼梁吊裝就位后，在每個節(jié)點(diǎn)上用兩只過鏜沖對齊節(jié)點(diǎn)板上的左右螺孔。

3.3.4 高強(qiáng)螺栓安裝

（1）在安裝高強(qiáng)螺栓前，應(yīng)清除干凈其摩擦面的浮繡和雜質(zhì)，確保螺栓自由穿入。

（2）在安裝高強(qiáng)螺栓時，應(yīng)先用手動扳手?jǐn)Q緊螺栓孔，拔出過鏜沖，再進(jìn)行高強(qiáng)螺栓的安裝。

（3）若高強(qiáng)螺栓不能自由穿入時，應(yīng)調(diào)整構(gòu)件之間的間距，保證鋼構(gòu)件的安裝誤差在允許誤差范圍內(nèi)，若仍不能穿入時，則應(yīng)進(jìn)行擴(kuò)孔或更換連接板。擴(kuò)孔的最大孔徑應(yīng)小于1.2倍螺栓直徑。

（4）高強(qiáng)螺栓擰緊為初擰、終擰。初擰扭矩為施工扭矩的50%，當(dāng)天安裝的螺栓應(yīng)在當(dāng)天終擰完畢。終擰結(jié)束后，螺栓絲扣外露應(yīng)為2 ～3扣，目測尾部梅花頭擰掉為合格。

3.3.5 鋼骨混凝土的澆筑

（1）澆筑混凝土前，應(yīng)進(jìn)行坍落度檢測和和易性外觀檢測，要求混凝土坍落度宜為（240±10）mm；水灰比不大于0.4；粗骨料粒徑宜為5-20mm。

（2）在澆筑混凝土前，為防止混凝土爛根，應(yīng)在底部接茬處先澆筑50-100mm厚與柱體混凝土成分相同的減石子砂漿。

（3）在澆筑的過程中，柱體混凝土應(yīng)分層連續(xù)澆筑、振搗，其高度不得超過300mm，其間隔時間不得超過混凝土初凝時間。

（4）混凝土振搗方式：①按照布置的點(diǎn)位進(jìn)行插入式振搗，在柱體模板外側(cè)采用附著式振動器進(jìn)行振搗；②振動棒通過模板對混凝土進(jìn)行振搗，振搗時在振動棒與模板接觸部位墊方木，避免振動棒與模板直接接觸；③在暗柱等鋼筋十分密集、插入式振動棒無法插入的部位，采用鋼管輔助振搗的方法。

（5）振搗時，應(yīng)做到“快插慢拔”。 在振搗過程中，將振動棒上下略微抽動，以使砼上下振搗均勻，在振搗上層砼時，插入下層內(nèi)50mm左右，以消除兩層間的接縫。振動器插點(diǎn)要均勻排列，振動器不能緊靠模板且盡量避開鋼筋進(jìn)行振搗。

（6）應(yīng)嚴(yán)格控制混凝土的振搗時間，每一振點(diǎn)的延續(xù)時間，以表面呈現(xiàn)浮漿和不再沉落、不再出現(xiàn)氣泡為標(biāo)準(zhǔn)，以免碰撞鋼筋、模板、預(yù)埋件、預(yù)埋管等。

（7）為保證鋼柱混凝土密實(shí)，應(yīng)在鋼骨柱四周均勻下料和振搗，采用套管伸入鋼柱內(nèi)每塊隔板下方約10cm處，依次從小到上分段灌筑，每端高度不大于1m，并分段振搗，以免混凝土離析在隔板下形成空洞。

（8）應(yīng)適當(dāng)延遲混凝土的拆模時間，常溫以24h為宜，保證拆模時，柱體不粘模、不掉角、不裂縫。在混凝土拆模后，立即覆蓋麻袋片并澆水養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時間不少于7d，澆水次數(shù)以保持混凝土面濕潤為準(zhǔn)，以防止混凝土表面出現(xiàn)裂紋。

4 結(jié)束語

綜上所述，鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)具有承載力大、剛度大、抗震性能好、結(jié)構(gòu)局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定性好及鋼材用鋼量少等優(yōu)點(diǎn)，值得大力推廣應(yīng)用。但由于鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)是一種新型結(jié)構(gòu)體系，且節(jié)點(diǎn)形式復(fù)雜、鋼筋密集、施工精度高，要更好地促進(jìn)其應(yīng)用，則應(yīng)進(jìn)一步研究其施工方法和施工工藝，以不斷提高結(jié)構(gòu)的抗震性能，不斷提高工程的品質(zhì)和質(zhì)量。實(shí)踐證明，鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)是一種值得推廣的良好的結(jié)構(gòu)體系。

參考文獻(xiàn)：

[1]劉杰.對建筑工程中鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)的探討[J].黑龍江科技信息，2010，（17）.

鋼骨混凝土范文第4篇

關(guān)鍵詞: 結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層；撐體系施工；鋼結(jié)構(gòu)施工；鋼筋施工；模板施工；混凝土施工

1、工程概況

某商住樓工程由主樓、次樓和裙樓組成，鋼筋混凝土框架－剪力墻結(jié)構(gòu)，地下1層，主樓地上22層，建筑高度為105.6m，總建筑面積78733m2。該工程主樓由A、B兩棟單體組成，在6層、13層、20～21層分別設(shè)置鋼桁架，將兩棟單體連為一體。6層為鋼骨混凝土轉(zhuǎn)換層，平面尺寸為（25.2m×20.7m）,主梁4根，長25.2m，呈東西向布置，中間兩根主梁（L～M軸）標(biāo)高為23.55m，截面為600mm×1600mm；南北兩邊側(cè)主梁（K、N軸）標(biāo)高為23.67m，截面為600mm×800mm，同時，在該主梁下連接鋼桁架。次梁截面300mm×700mm呈南北向布置，長20.7m，間距4.2m；樓層現(xiàn)澆板厚150mm。

施工順序：先施工兩側(cè)單體至17層，再施工6層鋼結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層。

A、B兩單體主體結(jié)構(gòu)施工時，在兩單幢主體邊框柱（⑤、⑧軸*K N軸）鋼骨柱的標(biāo)高23.67m處，預(yù)先制作留設(shè)1000mm長的工字鋼梁。

2、轉(zhuǎn)換層施工難點(diǎn)

(1)高空間模板支撐體系施工，高空間，大跨度，懸空作業(yè)。

(2)鋼結(jié)構(gòu)工字鋼梁及鋼桁架梁的起吊、安裝、定位難。

(3)主梁鋼筋施工，主梁為工字鋼梁與鋼筋配筋梁相結(jié)合的鋼骨梁，兩側(cè)主體已施工完，鋼筋的長度確定精度要求高，鋼筋安裝難。

(4)主梁模板施工，主梁中包含了鋼骨梁，主梁的模板承受的荷載大，梁兩側(cè)模板的合攏難，對拉螺栓定位固定難。

(5)混凝土澆筑，鋼骨梁內(nèi)不僅布置了密集的鋼筋，還有工字鋼梁，混凝土的振搗難。

3、轉(zhuǎn)換層施工工藝流程

4、轉(zhuǎn)換層施工要點(diǎn)

4.1大跨度結(jié)構(gòu)樓面模板支撐體系施工

(1)支撐體系的設(shè)計

主樓⑤～⑧交K～N軸處1至5層沒有樓板和柱，為全中空形，鋼骨混凝土轉(zhuǎn)換層現(xiàn)澆樓板厚150mm，跨度25.2m×20.7m。采用鋼管腳手架模板支撐系統(tǒng)，模板支撐高度23.55m，通過設(shè)計計算，板支撐立桿間距布置最大為800mm×900mm；梁截面（600mm×1600mm）支撐立桿間距布置，縱向跨距400mm，梁截面兩側(cè)立桿間距1200mm，中間再增加2根立桿，該梁部位4根立桿，間距400mm；梁截面（600mm×800mm）支撐立桿縱向跨距800mm，兩側(cè)立桿間距1000mm，中間再增設(shè)1根立桿，該梁部位3根立桿，間距500mm；截面（300mm×700mm）梁支撐立桿布置最大跨距為900mm，中間設(shè)置一根立桿，該梁部位3根立桿，間距450mm；所有水平拉桿下部距地300mm，上部間距1550mm，梁兩側(cè)立桿水平拉桿沿梁方向設(shè)置；縱向剪刀撐按層高設(shè)置到頂，間距4200mm，在10.45m、19.45m標(biāo)高樓層處搭設(shè)水平剪刀撐，腳手架四周與已施工完成的兩側(cè)主樓結(jié)構(gòu)層面梁上預(yù)埋鋼管拉結(jié)，大梁及現(xiàn)澆板下支撐大橫桿的扣件均采用雙扣式，具體情況見圖1。

圖1 高支撐腳手架立桿平面布置圖

(2)材料要求

支撐腳手架鋼管采用Φ48×3.0mm鋼管，其材料的機(jī)械性能必須符合《普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》中Q235A級鋼的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)；扣件應(yīng)采用可鍛鑄鐵制作，扣件螺栓擰緊扭矩達(dá)到65N?m時，扣件不得破壞，扣件質(zhì)量還應(yīng)符合《鋼管腳手架扣件》有關(guān)規(guī)定，扣件要與鋼管能配套使用。

(3)施工

①施工準(zhǔn)備

施工前由工程技術(shù)人員按有關(guān)腳手架的要求，向搭設(shè)和使用人員進(jìn)行技術(shù)交底。按規(guī)范規(guī)定的要求對鋼管、扣件、腳手板等進(jìn)行檢查驗(yàn)收，不合格產(chǎn)品不得使用。

②支撐體系的搭設(shè)

嚴(yán)格按施工圖紙及《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001），《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）要求搭設(shè)，操作人員必須持證上崗。

每搭完一步腳手架后，按規(guī)范的規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。搭拆腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。

(4)注意事項

①該樓層現(xiàn)澆板模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值:N=1.20NG+1.40NQ=1.20×5.564+1.40×2.160=9.7kN/m2,

該工程地下2層人防頂板300mm厚能承受55kN/m2，為了能讓1至5層現(xiàn)澆板模板支架荷載垂直傳到地下2層人防頂板，原對應(yīng)的該項部位有地下1層支撐腳手架暫不拆除，待該部位23.55m標(biāo)高樓面梁板混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100%后再拆除。

②該部位地下室1、2層均有一條后澆帶，為使地下2層人防頂板能承受模板支架荷載，地下2層后澆帶兩側(cè)搭設(shè)雙排腳手架撐到地下2層人防頂板。

③對南北兩側(cè)梁的模板支撐腳手架先搭設(shè)到桁架底部，待桁架安裝結(jié)束后再往上搭設(shè)到頂。

4.2鋼結(jié)構(gòu)施工

利用梁模板的支撐體系作為鋼梁及鋼桁架的臨時支撐，待南北兩側(cè)梁即K、N軸模板支撐腳手架搭設(shè)至水平桁架底部，開始鋼結(jié)構(gòu)桁架施工。

安裝水平鋼桁架時，以混凝土模板支撐作為水平桁架臨時支撐，水平桁架整體拼裝總重13.8t，利用現(xiàn)場ZSC7030塔吊起吊，最大起重量限載為8t，因此，在廠內(nèi)加工時水平桁架分兩段整體加工，起吊后將鋼梁臨時安放在模板支架上，支架上先放50mm×100mm的木枋作托板。水平桁架安裝結(jié)束后再安裝豎向桁架以及上部鋼梁。

同樣，中間兩根主梁即L、M軸的工字鋼梁，也利用模板支撐架作為臨時支撐，此鋼梁也分兩段加工和吊裝就位，兩段鋼梁之間通過高強(qiáng)螺栓連接并進(jìn)行焊接連接。

4.3鋼筋工程施工

(1)材料的選擇

按照設(shè)計圖所注的鋼筋規(guī)格要求選用相應(yīng)的材料，其形狀、尺寸、數(shù)量、間距、錨固長度的接頭設(shè)置必須符合設(shè)計要求和施工規(guī)范規(guī)定。

(2)鋼筋的加工成型

梁長25.2m，梁主筋的連接采用滾壓直螺紋連接。因兩側(cè)主樓已施工，該部位梁的長度尺寸已受到約束，不能出現(xiàn)偏差，否則主筋的連接接頭就無法進(jìn)行。主筋的最后一個接頭僅能在模板支架上操作，為了確保其精度，對每根主筋先用50m鋼卷尺測量出A、B兩主樓間的凈距，再進(jìn)行計算需用的接頭個數(shù)和每個接頭間的凈距，接頭的絲扣數(shù)，然后進(jìn)行鋼筋接頭連接的加工，每根主筋最后的一個接頭兩根鋼筋采用正反絲連接。

4.4模板施工

(1)為保證樓板支?？煽?，施工模板全部采用厚度為18mm的膠合板，膠合板下鋪放50mm×100mm木方，用扣件式鋼管腳手架搭設(shè)的排架作為模板支架。間距為300mm的木方擱在水平鋼管上。

(2)梁模板采用側(cè)模包底的支模法，便于拆除側(cè)模以利周轉(zhuǎn)，保留底模及支撐有待混凝土強(qiáng)度的增長。

(3)梁底模板厚度為50mm。梁起拱高度為全長跨度的1.5/1000。

(4)梁側(cè)模采用HRB鋼Φ12的對拉螺栓，間距450mm。對拉螺栓從工字鋼翼緣上留孔處穿過，以防脹模。

(5)混凝土達(dá)到拆模設(shè)計強(qiáng)度后方可進(jìn)行拆模，拆除過程中必須遵照混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）中的規(guī)定進(jìn)行。

4.5混凝土工程的施工

(1)混凝土澆筑時采用兩個班組，用一臺固定泵和一臺汽車泵輸送混凝土，澆筑順序由⑥、⑦軸線中間向兩側(cè)⑤、⑧軸線澆筑，每個班組安排10人。

(2)對模板及其支架、鋼筋和預(yù)埋件必須進(jìn)行檢查，并作好記錄，符合設(shè)計要求后方能澆筑混凝土。

(3)在澆筑混凝土前，清理模板內(nèi)的雜物，并對模板縫隙和孔洞堵嚴(yán)，對木模板應(yīng)澆水濕潤，但不得有積水。

(4)混凝土澆筑時自梁中端向兩側(cè)依次澆筑，澆筑過程做到振搗密實(shí)。

(5)按照設(shè)計的混凝土強(qiáng)度和坍落度，加強(qiáng)對混凝土坍落度的檢測，及時進(jìn)行混凝土試留置，以檢測其強(qiáng)度。

(6)澆筑混凝土過程中，應(yīng)嚴(yán)格保持鋼筋平直、位置和保護(hù)層厚度正確，并應(yīng)嚴(yán)格保證預(yù)埋件和預(yù)留孔洞的位置正確。

(7)加強(qiáng)對混凝土的養(yǎng)護(hù)，特別是對梁的養(yǎng)護(hù)，改進(jìn)其養(yǎng)護(hù)方法，除了板面澆水外還應(yīng)在板下澆水，在滿堂腳手架未拆除前用高壓水槍對梁進(jìn)行澆水養(yǎng)護(hù)。

5、結(jié)束語

鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工完畢，經(jīng)相關(guān)部門檢測，質(zhì)量可靠，施工全過程安全，節(jié)省工期，節(jié)約成本。

參考文獻(xiàn)：

鋼骨混凝土范文第5篇

關(guān)鍵詞：加固；角鋼；極限承載力；環(huán)箍效應(yīng)

中圖分類號：TU317文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：

0 前言

通過觀察試驗(yàn)柱的變形和破壞特征，分析角鋼、綴板、混凝土的應(yīng)力應(yīng)變的變化規(guī)律，研究角鋼厚度、綴板間距及偏心距大小對角鋼約束混凝土柱環(huán)箍效應(yīng)的影響，得出了加固后的柱子極限承載力、延性都得到了大幅度的提高，偏心受壓柱的環(huán)箍效應(yīng)不是特別明顯以及綴板間距減小后，極限承載力得到較大提高，環(huán)箍效應(yīng)更加明顯的結(jié)論。

2 試驗(yàn)方案

2.1構(gòu)件制作

本次試驗(yàn)共設(shè)計4根混凝土柱，截面尺寸200mm150mm900mm，柱兩端設(shè)計450mm200mm150mm的柱端頭，長細(xì)比為4.5，型鋼和綴板寬度為30mm。1根為未加固柱，編號為Z1；3根為綴板間距為218mm，角鋼厚度為4mm、5mm、6mm的加固柱，編號為Z2（軸壓）、Z3（小偏心），Z4（軸壓）。本次試件的混凝土強(qiáng)度設(shè)計等級為C20，角鋼和綴板為Q235規(guī)格的。

應(yīng)變片的位置設(shè)計如圖2.2所示。

圖2.2應(yīng)變片布置圖

2.2 實(shí)驗(yàn)材料

（1）鋼材：角鋼為30×30×4，綴板的寬度為30mm，厚度為4mm，綴板和角鋼通過焊接組成鋼骨架，通過試驗(yàn)測得鋼的材料特性見表2.2。

表2.2角鋼和綴板性能參數(shù)（單位：MPa）

（2）混凝土：水泥采用硅酸鹽32.5水泥；石子采用卵石；砂子采用河砂；按C20強(qiáng)度等級設(shè)計混凝土配合比。混凝土采用人工攪拌并且一次澆筑成型，試件在試驗(yàn)室自然養(yǎng)護(hù)28天。測試在標(biāo)準(zhǔn)條件下的混凝土立方體，確定混凝土抗壓強(qiáng)度。表2.3為3個混凝土試塊的立方體抗壓強(qiáng)度和彈性模量的試驗(yàn)值。

表2.3混凝土試件力學(xué)參數(shù)（單位：MPa）

（3）鋼筋：對3組的鋼筋進(jìn)行屈服強(qiáng)度的試驗(yàn)，測得數(shù)據(jù)如表2.4所。

表2.4鋼筋性能參數(shù)（單位：MPa）

（4）電阻應(yīng)變片：采用河北省邢臺金力傳感元件廠制造的電阻應(yīng)變片，選擇兩種型號的應(yīng)變片按條件分別貼在角鋼、鋼筋、綴板和混凝土上，應(yīng)變片參數(shù)見表2.5。

表2.5電阻應(yīng)變片參數(shù)

2.3試驗(yàn)過程及現(xiàn)象

Z1在軸心荷載作用下，整個截面的應(yīng)變幾乎處于均勻分布的狀態(tài)。當(dāng)荷載較小時，混凝土和鋼筋都處于彈性階段。隨著荷載的增大，混凝土壓縮變形增加的速度快于荷載增長速度。同時，在相同荷載增量下，鋼筋的壓應(yīng)力比混凝土的壓應(yīng)力增加得快。在試驗(yàn)中可觀察到，隨著荷載的繼續(xù)增大，柱端開始出現(xiàn)微細(xì)裂縫，在臨近破壞荷載時，柱四周出現(xiàn)明顯的縱向裂縫，縱筋發(fā)生壓屈，呈現(xiàn)向外凸出的趨勢，混凝土被壓碎，在荷載達(dá)到420KN時，柱子遭到嚴(yán)重破壞。

Z2是軸心受壓加固柱，端部首先產(chǎn)生縱向裂紋，隨著荷載的加大，裂紋不斷增多，同時伴隨有混凝土破碎的聲音；當(dāng)荷載快要達(dá)到破壞荷載時，縱向裂縫變化相當(dāng)明顯，裂縫數(shù)量還在不斷增加，而且裂縫的寬度還有長度突然變寬、變長，加固柱鋼骨架端部的綴板產(chǎn)生明顯外凸；當(dāng)荷載接近500KN時，端部的角鋼首先發(fā)生彎曲破壞，連接角鋼的綴板斷開，角鋼發(fā)生了扭曲，已經(jīng)破壞。當(dāng)荷載到達(dá)528KN時，受壓區(qū)混凝土被壓碎，加固柱停止加載。

Z3是小偏心外包鋼加固受壓柱，伴隨著荷載增加，端部受壓區(qū)的混凝土產(chǎn)生的裂紋有增多的趨勢，同時可以發(fā)現(xiàn)有混凝土破碎的聲音；當(dāng)荷載達(dá)到420KN左右時，加固柱的偏心受壓的一面產(chǎn)生的縱向裂縫變化很劇烈，裂縫變長變寬。荷載到達(dá)495KN時，綴板與角鋼斷開，受壓區(qū)混凝土完全破壞。

Z4是由五根綴板加固的軸心受壓柱，在荷載達(dá)到430KN時，加固柱中部的混凝土首先產(chǎn)生豎向的裂縫。隨著荷載的繼續(xù)加大，中部混凝土已經(jīng)出現(xiàn)的裂縫發(fā)展并不是特別明顯，裂縫增長增寬的趨勢不是很大，同時可以看到，鋼骨架中部的外包角鋼和綴板出現(xiàn)了往外側(cè)凸出的現(xiàn)象；當(dāng)荷載達(dá)到550KN時，加固柱的混凝土部分出現(xiàn)了比較大的區(qū)別，混凝土裂縫發(fā)展和角鋼往外側(cè)凸出都不明顯的地方位于柱子有綴板連接處，其它不在綴板保護(hù)下的部分，裂縫發(fā)展趨勢和角鋼往外側(cè)凸出現(xiàn)象比較明顯。荷載到達(dá)612KN時，混凝土柱子遭到破壞但可以看到外包角鋼并未屈服破壞。

3試驗(yàn)分析

根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可得到加固柱混凝土和角鋼的荷載應(yīng)變關(guān)系，如圖2.4、2.5、2.6、2.7、2.8所示：

圖2.4 Z2外包角鋼的荷載-應(yīng)變關(guān)系圖2.5 Z2外包綴板的荷載-應(yīng)變關(guān)系

圖2.6Z3受拉區(qū)角鋼的荷載-應(yīng)變關(guān)系

圖2.7Z3受拉區(qū)綴板的荷載-應(yīng)變關(guān)系圖2.8Z4角鋼的荷載-應(yīng)變關(guān)系

4結(jié)論

（1）由角鋼和綴板對鋼筋混凝土柱的環(huán)箍效應(yīng)，加固后的柱子極限承載力得到了明顯的加強(qiáng)，但對于偏心受壓柱，環(huán)箍效應(yīng)的效果不是特別顯著。

（2）從試驗(yàn)現(xiàn)象可以看到，加固后的試件在破壞前具有明顯的外在表現(xiàn)，表現(xiàn)出了良好的延性。由加固后試件的混凝土的應(yīng)變曲線可以看到，試件的延性得到了提高。

（3）從試件的破壞特征可以看到，試件在中上部附近出現(xiàn)了角鋼的彎曲和綴板的變形情況，形成了試件的薄弱區(qū)域，從而導(dǎo)致試件的破壞。Z2試件還出現(xiàn)了綴板和角鋼的裂開現(xiàn)象，建議實(shí)際工程中加強(qiáng)角鋼與綴板的連接。

（4）綴板間距減小后，極限承載力得到較大提高，環(huán)箍效應(yīng)更加明顯，所以綴板間距是影響環(huán)箍效應(yīng)的重要因素。

參考文獻(xiàn)：

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