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鍍鋅帶鋼范文第1篇

關(guān)鍵詞：熱鍍鋅 工藝 控制

1、鍍鋅的目的和作用

鋼材的防腐問(wèn)題，隨著國(guó)家工業(yè)化的發(fā)展，在整個(gè)國(guó)民經(jīng)濟(jì)中具有重要的經(jīng)濟(jì)意義。腐蝕會(huì)造成極大的經(jīng)濟(jì)損失。據(jù)統(tǒng)計(jì)，世界上每年因腐蝕而報(bào)廢的金屬制品重量大約相當(dāng)于金屬年產(chǎn)量的三分之一，即使考慮在腐蝕報(bào)廢的金屬制品中有三分之二可以回收，每年也還有相當(dāng)于年產(chǎn)量大約百分之十的進(jìn)入被腐蝕損失掉了。何況腐蝕損失的價(jià)值是不能僅僅已損失了多少金屬來(lái)計(jì)算的。因?yàn)椋桓g報(bào)廢的金屬制品的制造價(jià)值往往要比金屬本身的價(jià)值好得多。因此，為了節(jié)約鋼材，必須解決鋼材的腐蝕問(wèn)題。熱鍍鋅薄板在不同的環(huán)境氣氛中，主要進(jìn)行兩種腐蝕，即：化學(xué)腐蝕：金屬同周?chē)橘|(zhì)發(fā)生直接的化學(xué)作用，例如，干燥氣體及不導(dǎo)電的液體介質(zhì)對(duì)鋅所起的化學(xué)作用。電化學(xué)腐蝕：金屬在潮濕的氣體以及導(dǎo)電的液體介質(zhì)中，由于電子的流動(dòng)而引起的腐蝕。腐蝕的結(jié)果是產(chǎn)生白銹。白銹的主要成分為氧化鋅、氯化鋅、硫化鋅、硫酸鋅、碳酸鋅等腐蝕產(chǎn)物。

鋼板之所以進(jìn)行熱鍍鋅，是因?yàn)殇\在腐蝕環(huán)境中能在表面形成耐腐蝕性良好的薄膜。它不僅保護(hù)了鋅層本身，而且保護(hù)了鋼基。所以，經(jīng)熱鍍鋅之后的鋼材，大大地延長(zhǎng)了使用壽命。

2、典型熱鍍鋅鋼卷工藝流程

熱鍍鋅鋼卷的產(chǎn)品品種很多，生產(chǎn)工藝流程亦各有特點(diǎn)。其中應(yīng)用最廣泛的建材類(lèi)鍍鋅板，生產(chǎn)線最多，應(yīng)用范圍廣?，F(xiàn)代的建材板鍍鋅線工藝流程：

2.1開(kāi)卷

在帶鋼連續(xù)熱鍍鋅作業(yè)線中都配有兩臺(tái)開(kāi)卷機(jī)。當(dāng)一臺(tái)在工作時(shí)，另一臺(tái)作好準(zhǔn)備以確保生產(chǎn)工藝的連續(xù)性。在開(kāi)卷機(jī)開(kāi)卷之前，鋼卷的待料鞍座和入口鋼卷小車(chē)為開(kāi)卷機(jī)做好上卷的準(zhǔn)備。鋼卷的待料鞍座預(yù)先存放鋼卷，入口鋼卷小車(chē)在鋼卷鞍座間移動(dòng)鋼卷，將鋼卷運(yùn)至開(kāi)卷機(jī)芯軸處。

2.2焊接

在帶鋼連續(xù)熱鍍鋅機(jī)組中，一些卷帶鋼靠焊機(jī)焊接起來(lái)，從而保證作業(yè)線的連續(xù)性。所以焊接的好壞也會(huì)直接影響工藝段的連續(xù)熱鍍鋅。我們盡量不要因?yàn)樵O(shè)備故障和操作故障拖延焊接時(shí)間，迫使加工段減速，甚至停產(chǎn)。因此不論是維修人員還是管理人員和操作人員，都必須對(duì)焊機(jī)給予重視。首先，要切實(shí)加強(qiáng)對(duì)焊機(jī)的設(shè)備維修；其次要努力提高操作人員的熟練程度和技術(shù)水平，以便適應(yīng)熱鍍鋅機(jī)組優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)的需要。

2.3清洗段

清洗段是鍍前處理的重要部分，鋼帶必須在清洗段清洗干凈，否則會(huì)直接影響鋼帶的鍍鋅效果。表面清洗就是要清除掉帶鋼表面的殘留的軋制油和鐵粉。清洗的過(guò)程即包括化學(xué)處理過(guò)程又包括物理處理過(guò)程?；瘜W(xué)處理就是用清洗液與帶鋼表面待清除層發(fā)生化學(xué)反應(yīng)以達(dá)到清洗目的。物理處理就是用機(jī)械的方法，通過(guò)振動(dòng)、機(jī)械摩擦、噴淋有機(jī)溶劑等方法去除帶鋼表面污物。

2.4帶鋼連續(xù)退火爐

熱鍍鋅原板經(jīng)過(guò)退火爐要達(dá)到兩個(gè)目的。第一，帶鋼在退火爐內(nèi)要加熱到一定溫度。首先在預(yù)熱爐中把帶鋼預(yù)熱到再結(jié)晶溫度，然后在還原爐中把帶鋼加熱到再結(jié)晶溫度以上，并保溫，均熱最后帶鋼在冷卻段被冷卻到入鋅鍋溫度。第二，要使帶鋼具有一個(gè)清潔的無(wú)氧化物存在的活性表面，并且使帶鋼密封地進(jìn)入鋅鍋中進(jìn)行熱鍍鋅。

2.5氣刀

應(yīng)用流體沖擊學(xué)的原理來(lái)控制帶鋼鍍鋅層厚度的方法，習(xí)慣上稱(chēng)為吹氣法鍍鋅。這種方法采用的是一個(gè)橫貫整個(gè)帶鋼寬度的縫形噴嘴，它噴出連續(xù)的象刀一樣的扁平氣流，把帶鋼表面多余的鋅刮掉，“氣刀”即由此而得名。

2.6光整設(shè)備

熱鍍鋅作業(yè)線內(nèi)的光整機(jī)的功能是在張力控制下冷軋，消除屈服極限以獲得好的表面質(zhì)量。它主要由光整輥`，壓下裝置，傳動(dòng)裝置，倒向輥，棍面清掃裝置（輥刷），換輥裝置等幾部分組成。

2.7拉矯機(jī)

拉伸彎曲矯直是通過(guò)疊加的拉應(yīng)力和彎曲應(yīng)力而產(chǎn)生變形的矯直方法。為此，帶鋼至少要通過(guò)兩個(gè)彎曲輥，和一個(gè)矯直輥在拉力作用下來(lái)完成這一矯直任務(wù)。功能是在張力作用下，通過(guò)繞著一些小直徑輥反復(fù)彎曲，產(chǎn)生一個(gè)小的不變的延伸率來(lái)改進(jìn)鋼帶平直度。

2.8鉻酸鹽處理

采用鉻酸溶液對(duì)鋅層表面進(jìn)行鈍化處理，從而提高熱鍍鋅板耐蝕性能的方法，從本世紀(jì)三十年代初已開(kāi)始在生產(chǎn)中出現(xiàn)。迄今，已得到廣泛應(yīng)用。在單張熱鍍鋅薄板鈍化時(shí)，一般采用槽浸式；在帶鋼連續(xù)熱鍍鋅機(jī)組中，都是采用鈍化液可以再生的噴涂式。

2.9卷取機(jī)

帶鋼邊沿掃描器裝在卷取機(jī)上方，它由一組光電管及液壓缸組成。卷取時(shí)光電管發(fā)出光束正好照在帶鋼邊沿上。它的光束始終是一半被帶鋼遮住，另一半再?gòu)膶?duì)側(cè)的反射鏡折回。如果帶鋼離開(kāi)中心位置，則折回的光束即發(fā)生變化，這時(shí)一個(gè)電流信號(hào)發(fā)給調(diào)節(jié)放大器，然后再進(jìn)入一個(gè)與電流信號(hào)成比例運(yùn)行的四通閥，四通閥根據(jù)此信號(hào)給液壓缸輸送相應(yīng)的油量，則浮動(dòng)液壓缸就推動(dòng)卷取機(jī)座，使正在卷取的帶鋼卷始終可跟蹤光電管浮動(dòng)，使帶鋼卷卷得整齊。

3、鍍鋅機(jī)組的帶鋼張力和跑偏的控制

3.1帶鋼張力控制

在現(xiàn)代化連續(xù)熱鍍鋅機(jī)組中，必須使帶鋼在張力控制之下運(yùn)行，這樣，第一，可使帶鋼對(duì)中運(yùn)行；第二，在一定程度上可改善帶鋼不平坦的板形；第三，在加工段的沉沒(méi)輥和冷卻塔第一轉(zhuǎn)向輥之間，帶鋼可以穩(wěn)定運(yùn)行，只有這樣才能獲得均勻的鍍層。第四，出料端的張力作用，可使帶卷卷緊并且在必要使進(jìn)行錯(cuò)邊卷取。

在我們這條生產(chǎn)線中，共設(shè)置有九組張緊裝置。根據(jù)工藝要求，用張緊輥之間差動(dòng)馬達(dá)所產(chǎn)生的速度差，靈活調(diào)整各段的帶鋼張力。在帶鋼連續(xù)熱鍍鋅作業(yè)線中，一般分前后兩段控制帶鋼張力。前段在入口操作臺(tái)控制；后段在卷取操作臺(tái)控制。在控制帶鋼的張力時(shí)，原則上應(yīng)按照鋼種及每卷帶鋼的具體情況作靈活運(yùn)用。

3.2帶鋼跑偏控制

現(xiàn)代化帶鋼連續(xù)熱鍍鋅作業(yè)線中，帶鋼全長(zhǎng)數(shù)千米，要保證機(jī)組高效率作業(yè)，帶鋼對(duì)中運(yùn)行是非常關(guān)鍵的問(wèn)題。

帶鋼跑偏控制系統(tǒng)的主要工作部分是光電檢測(cè)器，它由發(fā)射光源和光電二極管的接收器組成。光電檢測(cè)器能準(zhǔn)確測(cè)量帶鋼邊緣的位置，這是精確控制帶鋼跑偏的先決條件。由光電檢測(cè)器測(cè)出的帶鋼位移信號(hào)，通過(guò)放大器、插入式線圈、油缸及有關(guān)機(jī)械部件最后完成帶鋼糾偏過(guò)程。

兩個(gè)輥?zhàn)又g的帶鋼向任意一側(cè)跑偏，均會(huì)引起帶鋼內(nèi)產(chǎn)生帶鋼張力撓曲。張力撓曲量取決于帶鋼和輥?zhàn)拥膸缀涡螤睢Ｗ兓瘞т搹埩Φ目刂圃O(shè)備由一個(gè)在帶鋼平面內(nèi)垂直于運(yùn)行方向的擺動(dòng)輥組成，這個(gè)輥?zhàn)邮钦嬲目刂戚?，它的軸端用液壓缸調(diào)節(jié)。通過(guò)輥?zhàn)拥臄[動(dòng)，在帶鋼中產(chǎn)生一種不平衡的張力分布，這種張力分布使整個(gè)控制架繞某一點(diǎn)偏轉(zhuǎn)，以致使帶鋼運(yùn)行產(chǎn)生位移。這種單側(cè)的位移產(chǎn)生于控制輥前的帶鋼段中。在應(yīng)用這類(lèi)控制輥時(shí)，限制帶鋼張力是一個(gè)問(wèn)題。根據(jù)生產(chǎn)材料的種類(lèi)一方面必定會(huì)產(chǎn)生顯著的拉應(yīng)力撓曲；另一方面又不允許超過(guò)帶鋼的屈服點(diǎn)而產(chǎn)生永久變形。在處理薄帶鋼時(shí)，不宜使用這類(lèi)控制輥。此外，當(dāng)帶鋼板形缺陷而不能產(chǎn)生張力時(shí)，同樣也達(dá)不到控制效果。此時(shí)采用具有不同旋轉(zhuǎn)點(diǎn)的跑偏控制裝置，通過(guò)兩個(gè)滑動(dòng)導(dǎo)軌的角度的調(diào)節(jié)，可以按需要調(diào)節(jié)旋轉(zhuǎn)點(diǎn)，徹底消除上述的缺點(diǎn)。

參考文獻(xiàn)：

[1] 李九嶺，汪曉林，鄭洪道. 帶鋼熱鍍鋅線生產(chǎn)成本的控制[J]. 軋鋼. 2007（06）

鍍鋅帶鋼范文第2篇

關(guān)鍵詞：偏心支撐 框架 Pushover分析 高烈度

一、工程概況

某停車(chē)樓工程所處場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為8度（0.3g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地土類(lèi)別為Ⅲ類(lèi)，抗震設(shè)防類(lèi)別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)。地上8層，一層層高4.5米，以上各層層高3米，主屋面高度25.5米，采用帶偏心鋼支撐鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)體系。建筑平面和縱剖面示意見(jiàn)圖1、圖2。

二、結(jié)構(gòu)體系

偏心支撐框架結(jié)構(gòu)是在中心支撐框架的基礎(chǔ)上將支撐桿的一端水平偏心形成消能梁段，主動(dòng)利用消能梁段塑性鉸作為消能單元，在循環(huán)荷載作用下的非彈性性能僅被限制在消能梁段發(fā)生，從而吸收和耗散大量的能量，避免在支撐和相連接的柱上出鉸，保護(hù)框架梁柱節(jié)點(diǎn)，提高結(jié)構(gòu)延性性能和耐震性能，是抗震設(shè)防高烈度地區(qū)的一種較合適的結(jié)構(gòu)體系。這種結(jié)構(gòu)體系綜合了中心支撐框架的強(qiáng)度、剛度和抗彎框架的非彈性性能及能量耗散能力的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)計(jì)理論較成熟。我國(guó)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 20011-2001）（以下簡(jiǎn)稱(chēng)《抗規(guī)》）對(duì)在全鋼框架結(jié)構(gòu)采用偏心支撐的做法已有所規(guī)定。

不同的是，該停車(chē)樓利用偏心鋼支撐框架與普通鋼筋砼框架相結(jié)合，形成帶偏心鋼支撐的鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)體系；主要采用了三種偏心支撐框架（簡(jiǎn)稱(chēng)EBF）形式，見(jiàn)圖3。圖中，（a）為D形EBF，適用于柱距較小的位置；（b）為八字形EBF，中部可開(kāi)設(shè)門(mén)洞；（c）為V形EBF，門(mén)洞可開(kāi)設(shè)在柱邊。

支撐所在跨的框架柱采用鋼骨砼柱，支撐采用矩形鋼管截面，偏心鋼支撐框架中的梁采用焊接組合H形鋼梁，消能梁段長(zhǎng)度e取0.15L（L為鋼梁長(zhǎng)度），按剪切屈服型消能梁段設(shè)計(jì)。在小震作用下，以鋼梁腹板剛好達(dá)到抗剪彈性極限承載力為設(shè)計(jì)原則，通過(guò)調(diào)整支撐體系的榀數(shù)和焊接組合鋼梁的截面尺寸匹配各層所需抗側(cè)承載力。在大震作用下，D形、V形EBF消能梁段受剪屈服先于受彎屈服或受彎不屈服，人字形EBF消能梁段僅發(fā)生受剪屈服。

鋼制消能梁段和支撐的截面見(jiàn)表1，均采用Q345B鋼材。

（二）性能化抗震設(shè)計(jì)

1、層間位移角限值

根據(jù)《抗規(guī)》表5.5.1，各類(lèi)全鋼結(jié)構(gòu)房屋的彈性層間位移角限值為1/300，砼框架結(jié)構(gòu)房屋的彈性層間位移角限值為1/550，砼框架剪力墻結(jié)構(gòu)房屋的彈性層間位移角限值為1/800。

該停車(chē)樓支撐與消能梁均為鋼制構(gòu)件，支撐所在跨的框架柱為鋼骨砼構(gòu)件，其它框架梁柱均為鋼筋砼構(gòu)件，所以層間位移角限值按砼結(jié)構(gòu)取值；另一方面，考慮到支撐對(duì)剛度的提高作用，框架支撐結(jié)構(gòu)體系的受力變形特性接近框架剪力墻結(jié)構(gòu)，小震作用下位移角限值按支撐框架抗地震傾覆力矩所占比例，在1/550與1/800之間進(jìn)行插值，取為1/650，比鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)位移角限值有所提高。

《抗規(guī)》對(duì)中震作用下的結(jié)構(gòu)性能沒(méi)有提出量化指標(biāo)。美國(guó)SEAOC的vision2000委員會(huì)對(duì)建筑物基于性能的抗震工程中，結(jié)構(gòu)在不同性能水平下的側(cè)移見(jiàn)表3。

參照上表，中震作用下位移角限值偏安全地取1/250。

《抗規(guī)》表5.5.5對(duì)彈塑性層間位移角限值：各類(lèi)全鋼結(jié)構(gòu)房屋和鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)均為1/50。該停車(chē)樓在大震作用下的位移角限值也確定為1/50。

2、抗震性能要求

根據(jù)規(guī)范抗震設(shè)防精神，結(jié)合結(jié)構(gòu)不同部位構(gòu)件的重要性，并參考了類(lèi)似工程的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，抗震性能目標(biāo)按表4確定。

3、抗震性能保證措施

該停車(chē)樓主要采取了以下三項(xiàng)措施來(lái)保證結(jié)構(gòu)的抗震性能：

① 基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法；

② 采用兩種不同計(jì)算模型的結(jié)構(gòu)軟件相互校正；

③ 采用靜力彈塑性推覆分析判別在中震和大震作用下的抗震性能，并對(duì)可能存在的薄弱部位適當(dāng)加強(qiáng)。

且該停車(chē)樓屬于偏低高度高層建筑，高寬比小，反應(yīng)譜分析結(jié)果反映的地震力分布模式為倒三角形分布，適合采用靜力彈塑性推覆分析（Pushover分析）抗震能力。

四、PUSHOVER分析

采用ETABS中文版軟件進(jìn)行該結(jié)構(gòu)的靜力彈塑性推覆分析。

（一）分析設(shè)置

1、塑性鉸參數(shù)

鋼構(gòu)件截面預(yù)先設(shè)定并經(jīng)驗(yàn)算滿足規(guī)范要求；鋼筋砼構(gòu)件的配筋由軟件對(duì)小震下的振型分解反應(yīng)譜法分析得到，并通過(guò)調(diào)整內(nèi)力系數(shù)使計(jì)算配筋與施工圖實(shí)配鋼筋基本接近；型鋼砼柱以等剛原則代換為鋼筋砼柱，并將柱內(nèi)型鋼按等強(qiáng)原則代換為鋼筋。采用程序提供的缺省塑性鉸本構(gòu)模型，根據(jù)計(jì)算鋼筋面積自動(dòng)生成塑性鉸參數(shù)。并按以下方式指定塑性鉸：

① 地上各層框架柱上下兩端指定PMM（軸力+雙向彎矩）鉸，地上1層框架柱下端增加指定V2（主剪力）鉸；

② 指定地上各層樓面框架梁兩端M3（主彎矩）鉸，2層樓面框架梁兩端增加指定V2（主剪力）鉸；

③ 在偏心支撐體系的消能梁段中部指定V2（主剪力）鉸；

④ 與柱連接的消能梁段上，近柱一端指定PM3（軸力+主彎矩）鉸；

⑤ 鋼支撐中部指定P（軸力）鉸。

2、反應(yīng)譜參數(shù)

進(jìn)行彈塑性大震分析時(shí)，根據(jù)《抗規(guī)》5.1.4條的規(guī)定，場(chǎng)地特征周期增加0.05s，即取Tg=0.5s；考慮到結(jié)構(gòu)體系中含有部分鋼構(gòu)件，阻尼比取ξ＝0.045，由《抗規(guī)》式5.1.5-1和5.1.5-3計(jì)算反應(yīng)譜曲線參數(shù)：

η2＝1+（0.05-ξ）/（0.06+1.7ξ）＝1.03663

γ＝0.9+（0.05-ξ）/（0.5+5ξ）＝0.9069

根據(jù)《抗規(guī)》地震反應(yīng)譜與ATC - 40 (美國(guó)應(yīng)用技術(shù)委員會(huì)編制的《混凝土建筑抗震評(píng)估和修復(fù)》)反應(yīng)譜的對(duì)比公式，當(dāng)Tg＜T≤5Tg時(shí)，有

CV/T＝（Tg/T）γη2αmax

Tg＝CV（2.5CA）

由上式確定系數(shù)CA 、CV見(jiàn)表5。

3、側(cè)推荷載模式

由于該結(jié)構(gòu)的主振動(dòng)方向與整體坐標(biāo)系呈一定角度，且前6階振型質(zhì)量總參與系數(shù)超過(guò)70%。，采用前6階振型SRSS組合荷載(倒三角形荷載) 模式施加側(cè)推荷載。

4、Push-over分析荷載工況

首先定義重力荷載代表值作用下的非線性分析作為Push-over分析第一工況，分析控制方式為力控制；各方向側(cè)推水平荷載及其組合作為其它工況，以位移控制方式控制分析過(guò)程。主要Push - over工況有：

1、重力荷載代表值非線性靜力分析；

2、重力+振型2 (X向)非線性靜力分析；

3、重力+振型1 (Y向)非線性靜力分析。

在第2工況和第3工況分析中均考慮P－Δ效應(yīng)。

（二）分析結(jié)果

以下主要從結(jié)構(gòu)性能點(diǎn)（需求譜與能力譜曲線交點(diǎn)）、V－u曲線、層間位移角、塑性鉸的分布與出現(xiàn)過(guò)程等方面對(duì)本結(jié)構(gòu)的抗震性能進(jìn)行說(shuō)明。

1、位移角與性能點(diǎn)分析結(jié)果

各地震工況下結(jié)構(gòu)的性能點(diǎn)參數(shù)如表6所示，推覆工況下層間位移角曲線、底部總剪力-頂點(diǎn)位移（V－u）曲線見(jiàn)圖4～圖7。

以上圖表中信息表明：

本結(jié)構(gòu)在對(duì)應(yīng)各地震水準(zhǔn)的推覆工況下層間位移角均滿足限值要求，其中大震水準(zhǔn)下的最大層間位移角不到1/100。

② X向抗側(cè)移剛度較Y向大，這與X向有9跨柱網(wǎng)而Y向僅5跨柱網(wǎng)有關(guān)。

③ X向中震作用下，整體剛進(jìn)入屈服階段；大震作用下，處于整體屈服階段的早中期。

④ Y向中震作用下，處于整體屈服階段的早期；大震時(shí)，整體剛進(jìn)入中期屈服階段。

2、塑性鉸發(fā)生與發(fā)展分析結(jié)果

X向推覆工況下結(jié)構(gòu)塑性鉸發(fā)生發(fā)展規(guī)律見(jiàn)表7，X向大震下整體結(jié)構(gòu)塑性鉸分布見(jiàn)圖8。

表中數(shù)據(jù)顯示，本結(jié)構(gòu)在對(duì)應(yīng)X向中震推覆荷載作用下，發(fā)生的塑性鉸均在LS限值以?xún)?nèi)。大震推覆荷載作用下，部分塑性鉸發(fā)展至LS-CP 段，為防止倒塌范圍內(nèi)，且柱上所有發(fā)生的塑性鉸均在LS限值以?xún)?nèi)。整個(gè)推覆過(guò)程中，支撐桿未產(chǎn)鉸。

表中數(shù)據(jù)顯示，本結(jié)構(gòu)在對(duì)應(yīng)Y向中震推覆荷載作用下，絕大部分鉸在LS限值以?xún)?nèi)，僅個(gè)別梁端開(kāi)始產(chǎn)生LS-CP段的鉸；大震推覆荷載作用下，LS-CP段的鉸有所增加，主要產(chǎn)生在鋼筋砼框架梁端，柱上所有發(fā)生的塑性鉸均在LS限值以?xún)?nèi)。整個(gè)推覆過(guò)程中，支撐桿未產(chǎn)鉸。

五、結(jié)論

通過(guò)對(duì)該結(jié)構(gòu)的靜力彈塑性推覆計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析，可以得出如下結(jié)論：

該結(jié)構(gòu)在對(duì)應(yīng)各地震水準(zhǔn)的推覆工況下層間位移角均滿足限值要求。

對(duì)應(yīng)中震推覆荷載作用下，僅發(fā)生少部分塑性鉸。整個(gè)推覆過(guò)程中，支撐桿件和柱上未產(chǎn)鉸，塑性鉸主要分布在預(yù)定可能產(chǎn)鉸的消能梁段上，符合偏心支撐框架結(jié)構(gòu)體系的耗能機(jī)理。

對(duì)應(yīng)X向大震推覆荷載作用下，產(chǎn)生的塑性鉸數(shù)量接近指定總鉸數(shù)的1/2；對(duì)應(yīng)Y向大震推覆荷載作用下，產(chǎn)生的塑性鉸數(shù)量接近指定總鉸數(shù)的1/3，所有產(chǎn)生的鉸中，大部分處在IO-LS段，小部分梁上鉸達(dá)到LS－CP段，塑性鉸狀態(tài)符合“大震不倒”設(shè)防目標(biāo)的要求。

現(xiàn)結(jié)構(gòu)體系滿足規(guī)范要求的“小震彈性、中震可修、大震不倒”的抗震設(shè)防性能目標(biāo)，可以確定現(xiàn)設(shè)計(jì)是安全的。

帶偏心鋼支撐的鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)適用于高烈度區(qū)高度偏低的高層建筑抗震體系，可有效減小砼構(gòu)件截面和配筋率，控制地震位移，提高抗震性能。

參考文獻(xiàn)：

[1] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部．建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50011-2001）[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社．2001．

[2] 劉大海，楊翠如．高樓鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社．2003．

[3] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部．鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50017-2003）[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社．2003．

鍍鋅帶鋼范文第3篇

關(guān)鍵詞：熱鍍鋅 缺陷 解決方法

1、前言

近年來(lái)，隨著熱鍍鋅基板表面質(zhì)量的不斷提高，熱鍍鋅鋼板的鍍層表面質(zhì)量也得到了很大的改善。但是，要生產(chǎn)汽車(chē)面板用表面無(wú)缺陷的熱鍍鋅鋼板仍有較大的難度。機(jī)械劃傷等基板表面缺陷很容易透過(guò)鍍層顯現(xiàn)出來(lái)；基板表面的污染如果不清洗干凈，也會(huì)影響鍍層反應(yīng)，并形成漏鍍點(diǎn)等鍍層缺陷。本文主要分析各種鍍層質(zhì)量缺陷的起因，并提出解決方法。

2、劃傷缺陷

2.1　基板劃傷

基板劃傷是指由于軋機(jī)卷取等原因引起的冷軋基板表面劃傷。由于基板劃傷處的鋅鐵反應(yīng)速度明顯高于正常表面，帶鋼經(jīng)熱鍍鋅后，基板上的缺陷將更為明顯。通過(guò)加強(qiáng)上道工序?qū)?lái)料質(zhì)量的檢查，完全可以杜絕有劃傷的基板進(jìn)入鍍鋅線。

2.2沉沒(méi)輥劃傷

沉沒(méi)輥劃傷是帶鋼出鋅鍋后在上板面出現(xiàn)斷續(xù)或連續(xù)的條狀輥印印痕，若輥印較輕無(wú)手感可降級(jí)處理，如有手感則為劃傷只能做廢品處理，必須停機(jī)換輥。分析認(rèn)為：出現(xiàn)這種故障的直接原因是帶鋼與沉沒(méi)輥之間相互接觸運(yùn)動(dòng)中兩者速度不同，輥系出現(xiàn)不轉(zhuǎn)或轉(zhuǎn)動(dòng)不良，從而使帶鋼與輥體接觸時(shí)產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，使帶鋼表面被輥面劃傷。造成這一現(xiàn)象的原因是多方面的，由于沉沒(méi)輥處于鋅鍋鋅液中這一特殊位置，無(wú)傳動(dòng)設(shè)備，只是一個(gè)從動(dòng)轉(zhuǎn)向輥，完全靠工藝段的張力及摩擦力轉(zhuǎn)動(dòng)。因此，它是由機(jī)械結(jié)構(gòu)特殊性、生產(chǎn)工藝控制、沉沒(méi)輥的安裝與使用等因素共同或單一影響的結(jié)果。

解決方法：工藝方面的改進(jìn)：(1)鋅鍋鋅液溫度控制在(460±5)℃，以增加鋅液的流動(dòng)性。(2)隨時(shí)控制和調(diào)整鋅液的化學(xué)成分含量，一般鐵含量控制在0.05%以下，鋁含量應(yīng)控制在0.15%~0.22%之間。在生產(chǎn)薄帶鋼時(shí)由于張力較小，板面易出沉沒(méi)輥劃傷。此時(shí)可適量加入鋁錠以降低鐵的含量，這樣有利于降低鋅液粘度，增加鋅液流動(dòng)性。(3)控制速度與張力變化不能過(guò)快。

設(shè)備安裝與使用的改進(jìn)：(1)輥?zhàn)蛹庸ず笤诎惭b前檢查表面粗糙度及溝槽是否倒角，有無(wú)毛刺、有無(wú)硌傷。(2)校驗(yàn)輥?zhàn)屿o平衡，適當(dāng)增加配重(3)安裝預(yù)緊后吊運(yùn)至檢驗(yàn)平臺(tái)(仿鋅鍋平臺(tái))，校驗(yàn)水平度、平行度至符合圖紙安裝要求。(4)沉沒(méi)輥在使用投入鋅鍋前，必須先放入烘箱預(yù)熱，溫度以接近鋅液溫度為宜。預(yù)熱目的：一是通過(guò)緩慢預(yù)熱減少入鋅鍋時(shí)溫差過(guò)大導(dǎo)致軸套炸裂及各部件驟熱變形，提高使用壽命；二是防止輥面粘上浮渣不易去除，造成硌窩劃傷。(5)輥?zhàn)臃湃脘\鍋時(shí)一定要將鋅鍋表面浮渣撈凈，軸承位置及軸孔處不能粘渣，防止輥?zhàn)涌ㄋ啦晦D(zhuǎn)。

2.3其他輥劃傷

其他輥劃傷是指全線托輥、轉(zhuǎn)向輥、張緊輥、糾偏輥造成的劃傷，它又分為驅(qū)動(dòng)輥劃傷和非驅(qū)動(dòng)輥劃傷。這類(lèi)劃傷產(chǎn)生的主要原因是接觸板帶的輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速和板帶運(yùn)行速度不一致，帶鋼和輥?zhàn)赢a(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)而產(chǎn)生的劃傷。

解決方法：如果發(fā)現(xiàn)有劃傷，應(yīng)立即確認(rèn)是鍍前劃傷還是鍍后劃傷，然后確定劃傷區(qū)域。由驅(qū)動(dòng)輥造成的劃傷，可以通過(guò)速度的匹配來(lái)解決；由非驅(qū)動(dòng)輥造成的劃傷，則通知機(jī)械維護(hù)人員檢查輥?zhàn)虞S承，如果軸承沒(méi)有問(wèn)題可以通過(guò)增加本區(qū)域的張力、增加輥?zhàn)雍桶鍘У膫鲃?dòng)摩擦力來(lái)減少劃傷產(chǎn)生。

3、鍍層質(zhì)量缺陷

3.1表面污染

基板熱鍍鋅后，一些鍍層上有細(xì)小的表面瑕疵，粗看像嵌入鍍層的鋅渣顆粒，在掃描電鏡下用二次電子或背散射電子觀察，發(fā)現(xiàn)為斑跡或小片氧化膜。這些斑跡和氧化膜造成鍍層局部表面污染變色。

解決方法：強(qiáng)化清洗包括堿液刷洗和電解脫脂，可清除冷軋帶鋼表面上的鐵屑和油污等雜質(zhì)，對(duì)生產(chǎn)高表面質(zhì)量和鍍層粘附性要求高的鍍鋅產(chǎn)品至關(guān)重要。新建的熱鍍鋅機(jī)組清洗段包括堿液浸洗、堿液刷洗、電解清洗、熱水刷洗、熱水漂洗、清洗擠干和清洗干燥，可將帶鋼表面的殘油和殘?zhí)伎偭靠刂圃?0mg/m2(單面)以下，達(dá)到清洗質(zhì)量的要求；另外采用帶SiO2磨粒刷輥，清洗時(shí)對(duì)帶鋼表面進(jìn)行研磨，也能提高GL產(chǎn)品鍍層的附著力。

3.2漏鍍點(diǎn)

漏鍍點(diǎn)是指熱浸鍍時(shí)不完全浸潤(rùn)所造成的未鍍區(qū)域。在熱鍍鋅時(shí)，只有全部徹底清除基板的軋制氧化鐵皮、銹、氧化物、油和清洗液，并露出清潔的基板表面，才能保證優(yōu)良的浸潤(rùn)性。軋鋼廠通常在A1含量超過(guò)0. 2%的鋅液中生產(chǎn)汽車(chē)外覆蓋件用熱鍍鋅鋼板。在這種鋅鍋中生產(chǎn)出的熱鍍鋅鋼板比較光亮，但鋅液達(dá)到如此高的A1含量時(shí)，為獲得優(yōu)異的浸潤(rùn)性，對(duì)基板表面清潔度的要求更加嚴(yán)格。高強(qiáng)度鋼板含有C、P、Mn和Si等合金元素，這些合金元素在熱處理中可能會(huì)偏析到鋼板表面，變成氧化物。因此，基板含Si會(huì)造成漏鍍點(diǎn)多、浸潤(rùn)性差、鍍層附著性差和表面光滑度欠佳等缺陷。

解決方法：(1)在爐溫是1180℃時(shí)，控制過(guò)?？諝庀禂?shù)在0.9左右時(shí)，可以使無(wú)氧化段達(dá)到弱氧化氣氛，減少帶鋼表面的氧化層深度，為還原爐的進(jìn)一步還原提供便利，減少還原爐內(nèi)H2通入量。

(2)降低帶鋼在無(wú)氧化段的出口溫度也可以減少帶鋼表面氧化的深度。根據(jù)國(guó)內(nèi)、外的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，帶鋼的出口溫度在650℃左右比較合適。最好不要超過(guò)680℃。

(3)對(duì)所有的法蘭接口，重點(diǎn)是噴冷風(fēng)機(jī)與爐殼接口、冷卻器與爐殼接口使用耐高溫的彈性密封墊片，可保證法蘭經(jīng)過(guò)熱脹冷縮后不泄漏。保證爐內(nèi)露點(diǎn)滿足工藝要求。

3.3嵌入鍍層的鋅渣顆粒

在熱鍍鋅板邊部，鍍層表面常有呈塊狀的暗斑。用帶能譜儀(EDX)的掃描電鏡(SEM)對(duì)存在暗斑缺陷的鍍層試樣進(jìn)行觀察，發(fā)現(xiàn)缺陷區(qū)域有大量的氧存在。暗斑是由氧化膜覆蓋的區(qū)域。這些氧化膜顯然是鋼板出鋅鍋時(shí)帶出來(lái)的。當(dāng)氣刀噴吹鍍層使氧化膜破裂時(shí)，在暗斑中便會(huì)形成發(fā)亮的裂紋。用光學(xué)顯微鏡觀察后，發(fā)現(xiàn)缺陷區(qū)鍍層中含有大量的鋅渣顆粒。這些鋅渣顆粒與鋅液表面的氧化膜有關(guān)，并與氧化膜一起被帶出鋅鍋。帶鋼出鋅鍋時(shí)，附近區(qū)域的鋅液表面存在浮渣。

解決方法：(1)鋅液溫度的控制：在鍍鋅生產(chǎn)中，由于鋁自身的化學(xué)性質(zhì)以及鋅液的溫度，決定了鋅渣的產(chǎn)生是不可避免的，底渣的主要成分為FeZn7，浮渣的主要成分為Fe2Al5。在現(xiàn)代連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)中，一般底渣的去除不采用撈渣的方式，而采用化學(xué)方法；浮渣一般采取撈渣的方式，一定要注意鋅鍋中帶鋼出口處浮渣的撈取，因?yàn)榇颂幍母≡菀渍掣皆趲т摫砻妗?2) 撈渣：在鍍鋅生產(chǎn)中，由于鋁自身的化學(xué)性質(zhì)以及鋅液的溫度，決定了鋅渣的產(chǎn)生是不可避免的，底渣的主要成分為FeZn7，浮渣的主要成分為Fe2Al5。在現(xiàn)代連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)中，一般底渣的去除不采用撈渣的方式，而采用化學(xué)方法；浮渣一般采取撈渣的方式，一定要注意鋅鍋中帶鋼出口處浮渣的撈取，因?yàn)榇颂幍母≡菀渍掣皆趲т摫砻妗?/p>

總之，熱鍍鋅后鍍件表面缺陷情況較復(fù)雜，產(chǎn)生的原因也較多，解決辦法是多方面的，需要做大量艱若細(xì)致的工作，使熱鍍技木提高一步。

參考文獻(xiàn)：

[1] 周建申，唐源亮. 熱浸鍍鋅層質(zhì)量缺陷及控制[J]. 造船技術(shù). 2008(03)

鍍鋅帶鋼范文第4篇

1 引言

鋼鐵是當(dāng)今社會(huì)各行各業(yè)應(yīng)用最廣泛的金屬材料。然而單純的鋼鐵制品存在嚴(yán)重的腐蝕問(wèn)題。每年由于腐蝕而報(bào)廢的鋼鐵材料和設(shè)備占生產(chǎn)總量的1/3。人們一直在尋找解決鋼鐵腐蝕問(wèn)題的有效手段。

鋅是人們首先認(rèn)識(shí)到的一種有效保護(hù)鋼鐵腐蝕的金屬。在潮濕腐蝕環(huán)境下，鋅會(huì)在表面形成耐腐蝕碳酸鋅薄膜，它能保護(hù)內(nèi)部鋅不在被腐蝕。同樣的在鋼鐵制品表面在鍍上一層鋅后可以很好的保護(hù)內(nèi)部鋼鐵制品不被腐蝕，延長(zhǎng)其使用壽命。隨著上世紀(jì)末，家電行業(yè)和汽車(chē)行業(yè)大量采用鍍鋅鋼板，國(guó)內(nèi)對(duì)于熱鍍鋅生產(chǎn)線的建設(shè)進(jìn)度開(kāi)始加快。

梅山鋼鐵股份有限公司1422熱鍍鋅生產(chǎn)線熱鍍鋅機(jī)組采用“美鋼聯(lián)法”處理工藝，主要工藝設(shè)備配置有入口開(kāi)卷及活套裝置、清洗裝置、退火爐、鍍后冷卻裝置、化學(xué)處理裝置、出套及卷曲裝置。其中連續(xù)退火爐包括預(yù)熱段（PHS）、直燃段（DFS）、輻射段（RHS）、冷卻段（CS）、熱張輥段（TDRS）和爐鼻（SNOUT），并配置點(diǎn)火系統(tǒng)、氮?dú)浠旌舷到y(tǒng)和爐內(nèi)氣體分析儀等配套設(shè)備。

熱鍍鋅帶鋼退火屬于再結(jié)晶退火，用以消除冷軋軋制過(guò)程引起的硬化現(xiàn)象。梅鋼熱鍍鋅設(shè)計(jì)生產(chǎn)商用鋼（CQ）、深沖鋼（DQ）、高強(qiáng)度鋼（HSS）及全硬鋼（FH） 4個(gè)鋼種的帶鋼。

2 控制技術(shù)介紹

2.1 工藝要求

要使帶鋼滿足各類(lèi)產(chǎn)品的退火工藝要求，溫度控制非常關(guān)鍵。根據(jù)上表所述鋼種生產(chǎn)要求，熱鍍鋅退火爐帶鋼溫度最高設(shè)計(jì)值達(dá)到800℃，以滿足再結(jié)晶退火的要求。熱鍍鋅機(jī)組加熱爐的均熱時(shí)間按照不小于22.5秒（即630-800℃）。冷卻段中800℃冷卻到600℃為緩冷，冷卻速率：25℃/秒；800℃冷卻到460℃為緩冷，冷卻速率：40℃/秒。帶鋼進(jìn)鋅鍋的溫度為420-480℃，一般為465℃；進(jìn)入水淬槽的溫度為200℃，烘干后帶鋼的溫度小于50℃。針對(duì)熱鍍鋅不同帶鋼種類(lèi)的組成成分，可以確定其退火加熱及冷卻溫度曲線如圖1所示。

2.2 控制系統(tǒng)硬件配置

根據(jù)控制范圍和要求，梅山熱鍍鋅機(jī)組退火爐系統(tǒng)設(shè)計(jì)了一套含有3個(gè)CPU控制器的PLC控制系統(tǒng)，硬件采用西門(mén)子S7系列。其中一個(gè)S7-400的PLC負(fù)責(zé)控制退火爐段的燃燒、爐膛壓力、氮?dú)浠旌?、和爐膛氣體分析等的控制；一個(gè)S7-400的PLC負(fù)責(zé)清洗、后繼冷卻、化學(xué)處理等等的控制；一個(gè)300系列的PLC負(fù)責(zé)退火爐點(diǎn)火系統(tǒng)的控制。本套系統(tǒng)還通過(guò)Profibus-DP與熱鍍鋅機(jī)組電氣傳動(dòng)PLC進(jìn)行數(shù)據(jù)交換，通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)以太網(wǎng)與熱鍍鋅機(jī)組L2進(jìn)行數(shù)據(jù)交換。 其網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖2所示。

2.3 控制方案設(shè)計(jì)

2.3.1 退火爐控制方案總體介紹

帶鋼在清洗段化學(xué)脫脂和電解脫脂后進(jìn)入退火爐。經(jīng)過(guò)預(yù)熱段預(yù)熱，直燃段加熱、輻射管均熱段、冷卻段降溫和熱張輥段保溫后進(jìn)入鋅鍋。在預(yù)熱段和直燃段加熱過(guò)程中，為了防止帶鋼表面氧化，影響鍍鋅效果，要求直燃段每個(gè)分區(qū)的燃燒控制在微欠氧狀態(tài)下。多余未燒盡的燃?xì)馔ㄟ^(guò)預(yù)熱段補(bǔ)充空氣燃燒。最終廢氣管道內(nèi)的含氧量要求控制在2%以下。帶鋼在預(yù)熱段和直燃段產(chǎn)生的氧化效果是無(wú)法完全避免的。此時(shí)通過(guò)在輻射管均熱段、冷卻段和熱張輥段內(nèi)通入高含量H2（最高可達(dá)30%）來(lái)還原帶鋼表面。同時(shí)帶鋼在輻射管均熱段內(nèi)繼續(xù)加熱，并保持在一個(gè)特定溫度范圍內(nèi)，使得其有足夠的時(shí)間完成再結(jié)晶。冷卻段內(nèi)還原性保護(hù)氣體通過(guò)循環(huán)風(fēng)機(jī)進(jìn)行封閉式循環(huán)，爐內(nèi)氣體經(jīng)過(guò)換熱器冷卻后從噴箱的噴嘴吹向帶鋼。噴箱在寬度方向分成3個(gè)區(qū)域以保證帶鋼溫度均勻以防止帶鋼瓢曲。最后帶鋼經(jīng)熱張輥段進(jìn)入鋅鍋鍍鋅。

表1為退火爐各段的控制方式?！癙LC”控制模式是退火爐控制系統(tǒng)的默認(rèn)模式。在“PLC”模式中無(wú)論是帶鋼溫度控制模式還是爐膛溫度控制模式，溫度設(shè)定值均由操作人員根據(jù)工藝要求并結(jié)合操作經(jīng)驗(yàn)直接在畫(huà)面上設(shè)定。在“L2”模式下，帶鋼的退火溫度設(shè)定值由L2系統(tǒng)經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的統(tǒng)計(jì)并結(jié)合生產(chǎn)工藝給出?！癓2”模式下不直接給出各段爐膛溫度的設(shè)定值。

2.3.2 直燃段控制

直燃段設(shè)有5個(gè)燃燒區(qū)域，根據(jù)不同的工況對(duì)爐膛燃燒的不同要求，直燃段設(shè)有點(diǎn)火模式（IGNI）、加熱模式（HEAT）、自動(dòng)模式（AUTO）和最小燃燒模式（MIN），這4種模式可以在CRT上手動(dòng)切換，當(dāng)滿足一定條件時(shí)，控制系統(tǒng)也會(huì)自動(dòng)切換，切換按區(qū)進(jìn)行，即各區(qū)燃燒模式可以不一致。其切換遵循下列原則：

（1）直燃段（區(qū)）主燒嘴已關(guān)閉，切換到IGNI模式。

（2）直燃段（區(qū)）溫度超高限報(bào)警時(shí)，切換到MIN模式。

（3）中央段停機(jī)連鎖投入時(shí)機(jī)組停機(jī)，切換到MIN模式。

其控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖3所示。

（1）點(diǎn)火模式。此模式用于在主燒嘴點(diǎn)火條件具備后對(duì)爐膛進(jìn)行點(diǎn)火。當(dāng)選擇了點(diǎn)火模式后，各個(gè)燃燒區(qū)的燃?xì)庹{(diào)節(jié)閥先根據(jù)點(diǎn)火開(kāi)度設(shè)定值（MVfign）打開(kāi)到一定開(kāi)度?？諝庹{(diào)節(jié)閥則根據(jù)空氣流量點(diǎn)火設(shè)定值（Qaign）控制開(kāi)度。在燃?xì)膺M(jìn)氣閥打開(kāi)一段時(shí)間后，燃?xì)庹{(diào)節(jié)閥根據(jù)燃?xì)饬髁奎c(diǎn)火設(shè)定值（Qfign）控制開(kāi)度。

點(diǎn)火模式作為缺省模式在主燒嘴熄火或燃?xì)膺M(jìn)氣閥關(guān)閉的時(shí)候，燃燒模式會(huì)自動(dòng)切換到點(diǎn)火模式下控制。

鍍鋅帶鋼范文第5篇

【關(guān)健詞】案例；鍍鋅機(jī)組；設(shè)計(jì)參數(shù)；立式活套改造；改進(jìn)

1 某鋼鐵集團(tuán)冷軋工程立式活套的設(shè)計(jì)參數(shù)及結(jié)構(gòu)

某鋼鐵集團(tuán)1450mm 冷軋工程連續(xù)熱鍍鋅機(jī)組的入套采用立式活套，并進(jìn)行了局部的改造，其主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。

表 11450mm 熱鍍鋅機(jī)組入套主要技術(shù)參數(shù)

項(xiàng)目 參數(shù)

帶鋼寬度/mm 1000～1250

帶鋼厚度/mm 0.6～0.25

入口段速度/(m/min) max.270

工藝段速度 （m/min） max.200

帶鋼入、出口帶鋼差(m/min) max.80

入口段加速度(m/s2) 正常0.4，快速0.8

工藝段加速度(m/s2) 正常0.2，快速0.4

活套有效貯量 /m 500

入套車(chē)輥?zhàn)訑?shù)量 10個(gè)

該鋼鐵集團(tuán)連續(xù)熱鍍鋅線入套由底部滑輪組、鋼結(jié)構(gòu)框架、活套小車(chē)、卷?yè)P(yáng)傳動(dòng)裝置、頂部輥組、制動(dòng)裝置、導(dǎo)軌與配重等幾部分組成，如圖1所示。 活套小車(chē)在卷?yè)P(yáng)鋼絲繩的牽引下沿著導(dǎo)軌上下滑動(dòng)，實(shí)現(xiàn)放套與充套的工藝要求。 帶鋼穿過(guò)頂部輥組與固定在活套小車(chē)上的活套輥組形成套量。在頂部輥組上裝有氣缸驅(qū)動(dòng)的制動(dòng)裝置，實(shí)現(xiàn)帶鋼的制動(dòng)與鎖緊。通過(guò)配重塊來(lái)平衡活套小車(chē)的自重，從而實(shí)現(xiàn)活套小車(chē)?yán)碚撋狭阒亓俊ｋ姍C(jī)與減速機(jī)通過(guò)鼓形齒聯(lián)軸器及盤(pán)式制動(dòng)器相連接，確保了系統(tǒng)的安全性能。卷筒與卷筒軸之間采用熱裝無(wú)鍵過(guò)盈連接，在滿足軸的機(jī)械強(qiáng)度條件下，大大減小軸的直徑及重量，從而減小了卷筒的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，有利于系統(tǒng)的快速反應(yīng)與精確控制。

圖 1立式入套結(jié)構(gòu)布置

1―活套小車(chē)；2―改向滑輪；3―卷?yè)P(yáng)傳動(dòng)裝置；4―導(dǎo)軌；5―鋼結(jié)構(gòu)框架；6―配重頂部滑輪；8―頂部輥組；9―帶鋼制動(dòng)裝置

2 主要設(shè)計(jì)計(jì)算

2.1 活套小車(chē)控制行程計(jì)算

在滿足設(shè)備工藝套量的基礎(chǔ)上，保證生產(chǎn)線在緊急情況下能夠正常穩(wěn)定運(yùn)行，需要對(duì)活套小車(chē)的控制行程進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算。各控制開(kāi)關(guān)的布置如圖2所示。

圖2控制開(kāi)關(guān)布置

為活套車(chē)的有效行程； 為帶鋼出入口最大速度差； 為帶鋼最大工藝速度； 為輥?zhàn)訑?shù)量； 為帶鋼加速度。

2.1.1 上部放套開(kāi)關(guān)行程計(jì)算

活套車(chē)最大放套速度為：

帶鋼由最大速度差按正常加速度降為零速度差所用時(shí)間：

取開(kāi)關(guān)安全距離容量為0.2m，故最終取

取開(kāi)關(guān)安全距離容量為0.2m,故最終取

2.1.2 下部沖套開(kāi)關(guān)行程計(jì)算

活套車(chē)最大沖套速度：

取開(kāi)關(guān)安全距離容量為0.2m，故最終取

取開(kāi)關(guān)安全距離容量為0.2m,故最終取

取開(kāi)關(guān)安全距離容量為0.2m，故最終取 :

活套小車(chē)最大控制行程距離：

2.2 卷筒軸與聯(lián)軸器過(guò)盈量的計(jì)算

為了使軸的直徑在滿足強(qiáng)度的條件下，盡可能的減小，以減小卷筒的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，卷筒軸的設(shè)計(jì)采用無(wú)鍵過(guò)盈聯(lián)接。

2.2.1 傳遞載荷所需的最小過(guò)盈量

傳遞載荷所需的包容件最小直徑變化量：

傳遞載荷所需被包容件的最小直徑變化量：

傳遞載荷所需的最小過(guò)盈量：

其中， 為為傳遞載荷所需的最小壓強(qiáng)； 為結(jié)合直徑；系數(shù) ，系數(shù) ；為包容件的彈性模量； 為被包容件的彈性模量。

2.2.2 不產(chǎn)生塑性變形所允許的最大有效過(guò)盈量包容件最大直徑變化量：

被包容件最大直徑變化量：

不產(chǎn)生塑性變形所允許的最大有效過(guò)盈量：

其中， 為不產(chǎn)生塑性變形所允許最大結(jié)合壓強(qiáng)。

2.2.3 配合選擇

基本過(guò)盈量 故選擇基孔制過(guò)盈配合。

3 活套結(jié)構(gòu)的不足及其改造方案

國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有的熱鍍鋅機(jī)組入口立式活套在實(shí)際生產(chǎn)中反映出一些設(shè)計(jì)上的不足。具體如下所述?；钐纵伈贾靡?jiàn)圖3。

3.1 帶鋼在活套內(nèi)部跑偏問(wèn)題及其改進(jìn)方案

以往的熱鍍鋅入口立式活套只在活套出入口端安裝2個(gè)糾偏輥，以保證活套中帶鋼不偏移。但由于活套內(nèi)部帶鋼較長(zhǎng)，且活套張力波動(dòng)較大，很容易使帶鋼在活套內(nèi)部跑偏，嚴(yán)重影響生產(chǎn)線的穩(wěn)定運(yùn)行，使帶鋼的質(zhì)量、產(chǎn)量同時(shí)下降[3]。

為了有效地解決這一問(wèn)題，此次設(shè)計(jì)在活套中間增加了一個(gè)糾偏輥（即圖3 中的2#糾偏輥）?；钐壮鋈肟诩m偏輥與活套中間的糾偏輥，共同保證帶鋼沿著生產(chǎn)中心線運(yùn)行而不產(chǎn)生偏移，使帶鋼穩(wěn)定運(yùn)行。

3.2 對(duì)鋼結(jié)構(gòu)框架產(chǎn)生傾翻力矩問(wèn)題及其改進(jìn)

采用固定輥組在底部，卷?yè)P(yáng)鋼絲繩通過(guò)頂部改向滑輪拉著活套小車(chē)向上沖套，向下放套的結(jié)構(gòu)形式，由于帶鋼在運(yùn)行中具有一定的張力，因此鋼絲繩的拉力將對(duì)鋼結(jié)構(gòu)框架產(chǎn)生一個(gè)很大的傾翻力矩，這就減小了整個(gè)框架的穩(wěn)定性。此次設(shè)計(jì)入套采用固定輥組安裝在框架頂部，卷?yè)P(yáng)傳動(dòng)裝置通過(guò)固定在活套小車(chē)底部的固定滑輪與安裝在活套小車(chē)正下方改向滑輪組驅(qū)動(dòng)小車(chē)沖套與放套的結(jié)構(gòu)型式?？朔虽摻z繩對(duì)框架產(chǎn)生傾翻力矩的設(shè)計(jì)缺陷，提高了框架的穩(wěn)定性。同時(shí)縮短了鋼絲繩的長(zhǎng)度，簡(jiǎn)化了活套小車(chē)的結(jié)構(gòu)（主要表現(xiàn)在減少了小車(chē)上的滑輪組），減小帶鋼波動(dòng)，使得維修更加方便。

圖3活套輥布置

3.3 帶鋼在滑輪上打滑問(wèn)題及其改進(jìn)

固定輥組無(wú)驅(qū)動(dòng)裝置，輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)動(dòng)依靠帶鋼的張力。當(dāng)帶鋼的張力減小到一定程度或無(wú)張力時(shí)，產(chǎn)生帶鋼在輥?zhàn)由洗蚧默F(xiàn)象。

改進(jìn)后的設(shè)計(jì)在頂部固定輥組中增加了兩組驅(qū)動(dòng)裝置，有效解決了固定輥?zhàn)訜o(wú)動(dòng)力及帶鋼在滑輪上打滑的缺陷。

以上研究及實(shí)際生產(chǎn)表明，改造后的立式活套克服了以往的設(shè)計(jì)缺陷，大大提高了活套的生產(chǎn)工藝性能及安全性能。

參考文獻(xiàn)：

[1]金炫道，陳殿青.鍍鋅生產(chǎn)線入套控制系統(tǒng)[J]遼寧科技學(xué)院學(xué)報(bào)，2007，9（2）：1-2。

[2]張 美.冷軋酸洗線入套控制系統(tǒng)[J]電器開(kāi)關(guān)，2001（1）：1-5。