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摘要：本文敘述了主跨138米預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋的施工控制工程。

關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力砼梁橋施工

一、工程概述

金沙洲大橋(糖廠大橋)位于廣州市西部，是為了配合金沙洲小區(qū)的開(kāi)發(fā)而建的一座跨越珠江的大型城市橋梁。主橋上部結(jié)構(gòu)為93.0m+138.0m+93.0m三跨變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)。全長(zhǎng)324.0m，橋?qū)?2.0m，為單箱單室結(jié)構(gòu)。箱梁為三向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，頂面寬度為22.0m，箱寬為10.0m。箱梁根部梁高為7.0m，邊跨及中跨合攏段梁高為3.0m，梁底下緣按二次拋物線設(shè)置。設(shè)計(jì)荷載為汽車-20級(jí)，掛車-100。

二、施工控制的內(nèi)容和目的

橋梁施工控制的目的就是確保施工中結(jié)構(gòu)的安全和確保結(jié)構(gòu)形成后的外形和內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。

對(duì)于懸臂施工的預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，施工控制就是根據(jù)施工監(jiān)測(cè)所得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段的仿真分析，確定出每個(gè)懸臂澆筑階段的立模標(biāo)高，并在施工過(guò)程中根據(jù)施工監(jiān)測(cè)的成果對(duì)誤差進(jìn)行分析、預(yù)測(cè)和對(duì)下一立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來(lái)保證成橋后橋面線型、合攏段兩懸臂端標(biāo)高的相對(duì)偏差不大于規(guī)定值，以及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。

三、施工控制的仿真分析

大跨徑預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋的施工采用分階段逐步完成的懸臂施工方法時(shí)，結(jié)構(gòu)的最終形成必須經(jīng)歷一系列的施工過(guò)程，對(duì)施工過(guò)程中每個(gè)階段進(jìn)行詳細(xì)的變形計(jì)算和受力分析，是橋梁施工控制最基本的內(nèi)容之一。為了達(dá)到施工控制的目的，我們必須首先通過(guò)計(jì)算來(lái)確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中每個(gè)階段在受力和變形的理想狀態(tài)，以此為依據(jù)來(lái)控制施工過(guò)程中每個(gè)階段的結(jié)構(gòu)行為，使其最終成橋線型和受力狀態(tài)滿足受力要求。

1、仿真分析的計(jì)算模型

在進(jìn)行仿真計(jì)算時(shí)，將金沙洲大橋主橋簡(jiǎn)化成平面結(jié)構(gòu)，各懸臂施工階段離散梁?jiǎn)卧麄€(gè)橋梁離散為101個(gè)梁?jiǎn)卧?02個(gè)節(jié)點(diǎn)，主墩Z(yǔ)1，Z2，Z4簡(jiǎn)化為活動(dòng)鉸支座，Z3簡(jiǎn)化為固定鉸支座。

2、仿真分析的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)

大多數(shù)情況下，采用規(guī)范設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移均較實(shí)測(cè)值大，這對(duì)設(shè)計(jì)是偏于安全的，但對(duì)于結(jié)構(gòu)施工控制來(lái)說(shuō)是不容忽視的偏差，因?yàn)樗鼘⒅苯佑绊懙匠蓸蚝蠼Y(jié)構(gòu)線型及內(nèi)力是否符合設(shè)計(jì)要求。此次仿真分析的設(shè)計(jì)參數(shù)取用原則是：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)的取值盡量和實(shí)際相吻合；對(duì)于主要的可以測(cè)定的設(shè)計(jì)參數(shù)，則用試驗(yàn)數(shù)值；難以測(cè)定的則依照設(shè)計(jì)規(guī)范，根據(jù)以往的工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行修正。設(shè)計(jì)參數(shù)的具體數(shù)值見(jiàn)表一：

設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)值表表一

項(xiàng)目設(shè)計(jì)參數(shù)

材料50號(hào)砼，預(yù)應(yīng)力鋼絞線，，

砼算參數(shù)彈性繼效系數(shù)0.3徐變速度系數(shù)0.021瞬時(shí)徐變系數(shù)0.8滯后徐變系數(shù)0.4環(huán)境相對(duì)濕度0.7砼平均加載齡期10天

預(yù)應(yīng)力計(jì)算參數(shù)錨具變形與鋼束回縮值4mm，鋼絞線松弛損失按控制應(yīng)力的4.5%，管道摩阻系數(shù)u=0.25，管道偏差系數(shù)k=0.002

設(shè)計(jì)荷載一期恒載容重二期恒載:防撞欄7.889橋面鋪裝:瀝青預(yù)應(yīng)力錨下控制應(yīng)力

溫度荷載年溫差，日照溫差頂板升溫

支座沉降10mm

3、施工階段的劃分

本橋采用懸臂澆筑方法施工，在施工過(guò)程中，設(shè)置了臨時(shí)支撐，在計(jì)算中除了考慮設(shè)置永久支座外，在懸臂施工期間設(shè)置了4個(gè)臨時(shí)豎向約束，以模擬實(shí)際施工的臨時(shí)支撐。本次計(jì)算實(shí)際共劃分為23個(gè)施工階段和1個(gè)運(yùn)營(yíng)階段，嚴(yán)格和實(shí)際施工狀態(tài)相對(duì)應(yīng)。各施工階段內(nèi)容詳見(jiàn)表二。

施工階段劃分表表二

施工階段內(nèi)容

1安放臨時(shí)支座，支架現(xiàn)澆0號(hào)塊和1號(hào)塊。張拉頂板T0和T1束

2～20依次懸臂澆筑2～20號(hào)塊。依次張拉頂板T2～20束

21支架現(xiàn)澆26號(hào)塊到22號(hào)塊，安裝邊跨合攏段剛性聯(lián)結(jié)，澆筑邊跨21號(hào)塊，從長(zhǎng)束到短束順序張拉邊跨底板預(yù)應(yīng)力束，邊跨合攏。

22澆筑中跨21號(hào)塊，按從長(zhǎng)束到短束順序張拉中跨底板預(yù)應(yīng)力束，中跨合攏

23拆除中跨合攏段掛籃，橋面系施工

24運(yùn)營(yíng)階段

4、施工荷載的模擬

在預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋的懸臂施工中，掛籃和模板機(jī)具設(shè)備重對(duì)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形的影響很大，所以在仿真分析中，必須考慮施工荷載－主要是掛籃的影響。一般說(shuō)來(lái)在現(xiàn)澆1號(hào)段混凝土?xí)r掛籃設(shè)備的靜載全部落在墩頂上的0號(hào)段上，但是，在懸臂澆筑過(guò)程中，混凝土的重量不斷增加，使掛籃設(shè)備上的伸臂發(fā)生彈性變形，它使底模板前端的標(biāo)高也發(fā)生同樣的變形，類似的變形將同樣的發(fā)生在以后各階段的施工中，這種變形在掛籃拆除后卻不能得到恢復(fù)。因此在各節(jié)點(diǎn)的預(yù)拱度值中，均應(yīng)計(jì)入這個(gè)影響，但是也可以調(diào)整的吊帶來(lái)解決。當(dāng)澆筑2號(hào)段混凝土掛籃設(shè)備一般分成兩截，分別固定在（或者部分地落在）已完成的懸臂階段上，由于掛籃具有一定的靜載，尤其在大跨度橋梁的懸臂施工中，掛籃設(shè)備的重心距離懸臂梁的根部的力臂較大，使結(jié)構(gòu)發(fā)生變形，但在掛籃拆除后，又使原來(lái)的變形得到恢復(fù)。

此次仿真分析計(jì)算充分考慮了施工荷載的影響，在仿真分析中模擬了掛籃的安裝和拆除，以及掛籃前進(jìn)的工況，掛籃的計(jì)算重量為800KN（其值由施工單位實(shí)測(cè)得到）。

5、懸臂施工的撓度計(jì)算

在橋梁懸臂施工的控制中，最困難的任務(wù)之一就是施工撓度的計(jì)算與控制。我們所采用的分析軟件BRCAD5.1和BSAS的系統(tǒng)會(huì)根據(jù)不同階段的受力狀態(tài)自動(dòng)考慮混凝土的收縮徐變影響、預(yù)加力的影響、溫度變化的影響以及支座沉降的影響，其中混凝土收縮徐變的計(jì)算考慮了各階段混凝土應(yīng)力變化的影響，在預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算中，對(duì)每個(gè)階段內(nèi)每個(gè)截面上的每組鋼束都分別進(jìn)行了計(jì)算。

為了說(shuō)明的方便，下面列出懸臂橋梁施工時(shí)結(jié)構(gòu)的總撓度計(jì)算公式（包括短期彈性撓度和已發(fā)生的徐變撓度變形）

式中：――扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力產(chǎn)生的上拱度

――梁段自身靜載（即一期恒載）產(chǎn)生的下?lián)隙?/p>

――懸臂施工時(shí)的臨時(shí)施工荷載產(chǎn)生的下?lián)隙?/p>

――混凝土隨齡期增大的徐變系數(shù)

對(duì)于橋梁長(zhǎng)期荷載作用下的總撓度的計(jì)算，還必須考慮二期恒載和活載的作用所產(chǎn)生的撓度，計(jì)算公式為

式中：――二期恒載產(chǎn)生的下?lián)隙?/p>

――靜活載作用下產(chǎn)生的下?lián)隙?/p>

――混凝土徐變系數(shù)終值

綜合考慮各種因素后，將各影響參數(shù)輸入軟件中，由軟件自動(dòng)算出各施工階段每一梁段的撓度，合攏時(shí)的撓度，合攏后二期恒載作用下的撓度，以及活載作用下的撓度。

通過(guò)仿真分析發(fā)現(xiàn)，在施工階段對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形影響較大的設(shè)計(jì)參數(shù)主要梁自身靜載、預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效預(yù)應(yīng)力；材料的彈性模量E和剪切模量G、施工臨時(shí)荷載－掛籃、混凝土的收縮與徐變變形的性能以及混凝土加載齡期的變化對(duì)變形影響較大，其它的參數(shù)影響較小。

6、施工階段立模標(biāo)高的確定

在主梁的懸臂澆筑過(guò)程中，梁段立模標(biāo)高的合理確定，是關(guān)系到主梁的線型是否平順，是否符合設(shè)計(jì)的一個(gè)重要問(wèn)題，如果在確定立模標(biāo)高時(shí)考慮的因素比較符合實(shí)際，而且加以正確的控制，則最終橋面線型較好。否則，最終橋面線型會(huì)與設(shè)計(jì)線型有較大的偏差。

眾所周知，立模標(biāo)高并不等于設(shè)計(jì)中橋梁建成后的標(biāo)高，總要設(shè)置一定的預(yù)拱度，以抵消施工中產(chǎn)生的各種變形（撓度）。其計(jì)算公式如下：

式中：――施工i梁段時(shí)i梁段的立模標(biāo)高（梁段最前端某確定位置）

――i梁段設(shè)計(jì)標(biāo)高

――施工i梁段時(shí)混凝土澆筑前i梁段的總撓度（軟件自動(dòng)算出）;

――施工i梁段掛籃的變形值

其中掛籃的變形值是根據(jù)掛籃加載試驗(yàn)，綜合各項(xiàng)測(cè)試結(jié)果，最后繪制出掛籃荷載－撓度曲線，進(jìn)行內(nèi)插而得。

此立模標(biāo)高計(jì)算公式簡(jiǎn)單，概念清楚，使用方便，而且實(shí)際使用效果很好。

7、仿真計(jì)算主要結(jié)果

通過(guò)計(jì)算結(jié)果分析可知，箱梁在懸臂施工過(guò)程中，軸力、彎矩曲線較為順暢，施工階段截面上下緣均為壓應(yīng)力，而且都在規(guī)范允許的范圍之內(nèi)。

在運(yùn)營(yíng)階段，正常使用極限狀態(tài)下組合1箱梁應(yīng)力基本上處于全截面受壓狀態(tài)，而且滿足規(guī)范要求。其它荷載組合除了部分幾個(gè)截面頂板或底板出現(xiàn)很小拉應(yīng)力（最大不超過(guò)0.5MPa），箱梁應(yīng)力基本上處于全截面受壓狀態(tài)，箱梁的應(yīng)力滿足規(guī)范要求。

承載能力極限狀態(tài)：從附件中可以看出截面基本滿足規(guī)范要求。

各個(gè)施工階段的撓度曲線很順暢。撓度的變化也很正常。

四、施工控制的參數(shù)識(shí)別和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試

1、參數(shù)的識(shí)別

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)的變化能導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化和形狀的改變，因此我們?cè)诖罂缍葮蛄旱氖┕た刂浦?，必須?duì)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行識(shí)別和修正。不同的設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)狀態(tài)的影響程度是不同的。總的說(shuō)來(lái)，對(duì)于連續(xù)梁主要的設(shè)計(jì)參數(shù)有以下幾個(gè)方面：

（1）結(jié)構(gòu)幾何形態(tài)參數(shù)：主要是橋梁結(jié)構(gòu)的跨徑、高跨比、線型等，它們表征了結(jié)構(gòu)的形狀和結(jié)構(gòu)最初的狀態(tài)。（2）截面特征參數(shù)：截面的面積、抗彎慣性矩等。（3）與時(shí)間有關(guān)的參數(shù)：溫度、混凝土齡期、收縮徐變是隨著時(shí)間而變化的參數(shù)。（4）荷載參數(shù)：主要是結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重力、施工臨時(shí)荷載和預(yù)加力。（5）材料參數(shù)：主要是指材料的彈性模量E和剪切模量G，對(duì)于混凝土材料來(lái)說(shuō)，這兩個(gè)參數(shù)有一定的波動(dòng)，在橋梁的施工控制中要對(duì)其進(jìn)行識(shí)別。

這五類設(shè)計(jì)參數(shù)在同一座橋梁的施工控制中并不是每一個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)的影響都是一樣的，因此我們要對(duì)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行辨別，一方面要確定設(shè)計(jì)參數(shù)的實(shí)際值，另一方面要辨別對(duì)結(jié)構(gòu)狀態(tài)影響較大的設(shè)計(jì)參數(shù)即主要參數(shù)，為了達(dá)到這個(gè)目的，對(duì)設(shè)計(jì)參數(shù)的識(shí)別，總的來(lái)講，有兩種方法和手段：其一，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量來(lái)確定設(shè)計(jì)參數(shù)的值。這主要是結(jié)構(gòu)幾何形態(tài)參數(shù)、截面特征參數(shù)和材料特征參數(shù)，它們可以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量方法或試驗(yàn)測(cè)量手段來(lái)確定。其二，通過(guò)結(jié)構(gòu)計(jì)算分析來(lái)確定主要設(shè)計(jì)參數(shù)，也就是設(shè)計(jì)參數(shù)敏感性分析方法。在這里我們主要采用的是第一種方法。

2、現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試

為了確保施工控制的順利實(shí)施，施工過(guò)程中各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)的準(zhǔn)確測(cè)定至關(guān)重要，它是進(jìn)行施工控制的必要初始參數(shù)，它為施工的仿真分析提供了實(shí)測(cè)依據(jù)，是最終實(shí)現(xiàn)施工控制目的的最關(guān)鍵的一步。這次我們主要現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的內(nèi)容如下：

（1）應(yīng)力觀測(cè)：

在大橋上部結(jié)構(gòu)的控制截面布置應(yīng)力測(cè)點(diǎn)，以觀察在施工過(guò)程中這些截面的應(yīng)力變化與應(yīng)力分布情況。然后把結(jié)果及時(shí)反饋給設(shè)計(jì)人員，和計(jì)算結(jié)果相驗(yàn)證，在計(jì)入誤差和變量調(diào)整后由設(shè)計(jì)人員分析以后每階段乃至竣工后結(jié)構(gòu)的實(shí)際狀態(tài)，同時(shí)可以根據(jù)當(dāng)前施工階段向前計(jì)算至竣工，預(yù)告今后施工可能出現(xiàn)的狀態(tài)并預(yù)報(bào)下一階段當(dāng)前一安裝構(gòu)件或即將安裝的構(gòu)件是否出現(xiàn)不滿足強(qiáng)度要求的狀態(tài)，以確定是否在本施工階段對(duì)可調(diào)變量實(shí)施調(diào)整。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，各施工階段被測(cè)梁段的應(yīng)力值和仿真分析的相吻合，應(yīng)力變化沒(méi)有出現(xiàn)異常。

（2）撓度觀測(cè)：

撓度觀測(cè)資料是控制成橋線型最主要的依據(jù)，根據(jù)以往的經(jīng)驗(yàn)，在每個(gè)施工段的斷面上上布置五個(gè)高程觀測(cè)點(diǎn)1、2、3、4、5，順序是從上游至下游排列，間距為6米＋5米＋5米＋6米，控制點(diǎn)3為橋梁中線點(diǎn)，這樣不僅可以測(cè)量箱梁的撓度，同時(shí)可以觀察箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形。在施工過(guò)程中，對(duì)每一截面需進(jìn)行立模、混凝土澆筑前、混凝土澆筑后、預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉前、預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉后的標(biāo)高觀測(cè)。以便觀察各點(diǎn)的撓度和箱梁曲線的變化歷程，保證箱梁懸臂端的合攏精度和橋面線型。為了盡量減少溫度的影響，撓度的觀測(cè)安排在早晨太陽(yáng)出來(lái)之前進(jìn)行。以這些觀測(cè)數(shù)據(jù)為依據(jù)，進(jìn)行有效的施工控制。由于測(cè)量數(shù)據(jù)太多，現(xiàn)僅將各施工的控制點(diǎn)3從10號(hào)塊到20號(hào)塊在預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉后理論標(biāo)高和實(shí)測(cè)標(biāo)高值列于下表：

各節(jié)點(diǎn)立模標(biāo)高

斷面號(hào)Z2墩Z(yǔ)3墩

理論標(biāo)高實(shí)際標(biāo)高差值（米）理論標(biāo)高實(shí)際標(biāo)高差值（米）

10’－10’21.62121.6220.00121.62121.6100.011

10－1022.81122.806-0.00522.81722.809-0.008

11’－11’21.53921.535-0.00421.53921.528-0.011

11－1122.84822.838-0.01022.84822.841-0.007

12’－12’21.45621.448-0.00821.45621.442-0.014

12－1222.84422.872-0.01222.88422.875-0.009

13’－13’21.37121.358-0.01321.37121.3730.002

13－1322.91822.914-0.00422.91822.905-0.013

14’－14’21.27621.262-0.01421.27621.2790.003

14－1422.96122.953-0.00822.69122.952-0.009

15’－15’21.16821.153-0.01521.16821.170-0.002

15－1522.99222.9950.00322.99222.9900.002

16’－16’21.05621.048-0.00821.05621.052-0.004

16－1623.01823.011-0.00723.01823.015-0.003

17’－17’20.94020.935-0.00520.94020.938-0.002

17－1723.04123.035-0.00623.04123.032-0.009

18’－18’20.81720.810-0.00720.81920.798-0.011

18－1823.05623.041-0.01523.05623.036-0.020

19’－19’20.66820.677-0.01120.69420.683-0.011

19－1923.06323.045-0.01823.06323.046-0.017

20’－20’20.51520.498-0.01720.53120.523-0.008

20－2023.05723.043-0.01423.05723.041-0.016

從表中可以看出：

1、理論標(biāo)高和實(shí)測(cè)標(biāo)高最大誤差為20mm，理論值和實(shí)測(cè)值符合較好，在施工不需要調(diào)整立模標(biāo)高，給施工帶來(lái)了很大的方便。也更好地說(shuō)明立模標(biāo)高的計(jì)算模式合理，具有很強(qiáng)的實(shí)用性。

2、合攏時(shí)兩個(gè)合攏段理論標(biāo)高和實(shí)測(cè)標(biāo)高均為誤差為16mm，它們的相對(duì)高差為2mm，兩者在同一水平線上，合攏時(shí)不需要進(jìn)行壓重和糾偏，可以直接合攏。保證了成橋后橋面線型平順，與設(shè)計(jì)相吻合。

（3）溫度控制

溫度是影響主梁撓度的最主要的因素之一，溫度變化包括日溫度變化和季節(jié)變化兩部分，日溫度變化比較復(fù)雜，尤其是日照作用，季節(jié)溫差對(duì)主梁的撓度影響比較簡(jiǎn)單，其變化是均勻的。因此為了摸清箱梁截面內(nèi)外溫差和溫度在截面上的分布情況，在梁體上布置溫度溫度觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)，以獲得準(zhǔn)確的溫度變化規(guī)律。

（4）混凝土彈性模量和容重的測(cè)量

混凝土彈性模量的測(cè)試主要是為了測(cè)定混凝土彈性模量E隨時(shí)間的變化規(guī)律，采用現(xiàn)場(chǎng)取樣通過(guò)萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)定?；炷翉椥阅Ａ亢腿葜氐臏y(cè)量是在現(xiàn)場(chǎng)取樣，采用實(shí)驗(yàn)室的常規(guī)方法進(jìn)行測(cè)定。

（5）鋼絞線管道摩阻損失的測(cè)定

在進(jìn)行鋼絞線張拉時(shí)，由于管道摩阻會(huì)造成預(yù)應(yīng)力不同程度的損失，本測(cè)試項(xiàng)目旨在定量地測(cè)量鋼絞線管道摩阻損失，以確定有效的預(yù)應(yīng)力。

五、施工控制的措施

（1）在懸臂施工過(guò)程中，對(duì)撓度和施工標(biāo)高進(jìn)行施工精密測(cè)量。

（2）對(duì)懸臂施工實(shí)行第三方監(jiān)測(cè)，確保撓度和施工標(biāo)高的測(cè)量準(zhǔn)確無(wú)誤。

（3）預(yù)應(yīng)力鋼絞線在具體張拉過(guò)程中，及時(shí)向設(shè)計(jì)人員提供有關(guān)數(shù)據(jù)，以便核對(duì)延伸量，同時(shí)也是驗(yàn)證預(yù)應(yīng)力有關(guān)參數(shù)的準(zhǔn)確性。實(shí)測(cè)延伸量和理論延伸量符合較好，滿足設(shè)計(jì)要求。

（4）施工單位應(yīng)將已經(jīng)施工階段的實(shí)測(cè)撓度及標(biāo)高等參數(shù)提前3天反饋給設(shè)計(jì)人員，以便設(shè)計(jì)人員對(duì)將施工階段的標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整和控制。

（5）懸臂施工按照對(duì)稱平衡的原則進(jìn)行施工，施工過(guò)程中應(yīng)隨時(shí)注意兩懸臂不得出現(xiàn)不平衡荷載。

（6）為了避免不平衡荷載的出現(xiàn)，懸臂施工段除了施工機(jī)具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起撓度偏差。

（7）在有可能時(shí)宜將長(zhǎng)臂和邊中跨合攏避開(kāi)臺(tái)風(fēng)季節(jié)，在每一梁段施工過(guò)程中出現(xiàn)臺(tái)風(fēng)預(yù)報(bào)應(yīng)停止施工，并做好施工的防臺(tái)風(fēng)工作。

六、結(jié)論

通過(guò)金沙洲大橋主橋138米預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)、施工和施工控制的實(shí)踐，我們可以得出如下結(jié)論：

1、本文立模標(biāo)高計(jì)算公式概念清楚，使用方便簡(jiǎn)單，而且實(shí)際施工中理論標(biāo)高和實(shí)際標(biāo)高誤差很小，給施工帶來(lái)了很大的方便。從而也證明了理論計(jì)算模式的先進(jìn)性、正確性。

2、合攏時(shí)合攏段的相對(duì)高差也在5mm以內(nèi)，合攏時(shí)不需要進(jìn)行壓重和糾偏。保證了成橋后橋面線型平順，與設(shè)計(jì)相吻合。

3、確保了施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證了橋梁變形、梁段的撓度變化和結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。