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變壓器解決方案范文第1篇

【關(guān)鍵詞】距離繼電器；遠(yuǎn)后備保護(hù)；變壓器低壓側(cè)故障；負(fù)荷阻抗

1999年3月，西北某110kV變電站10kV饋線發(fā)生短路故障，該饋線保護(hù)正確跳閘，當(dāng)重合于故障時(shí)，該饋線開關(guān)爆炸，又造成變電站內(nèi)發(fā)生多處故障，雖然主變復(fù)合電壓閉鎖過(guò)流保護(hù)中的過(guò)流元件動(dòng)作，但由于電壓取自高壓側(cè)，故障殘壓高于整定值，導(dǎo)致主變后備保護(hù)拒動(dòng)。

同時(shí)，由于上一級(jí)變電站出線保護(hù)的整定范圍不及主變低壓側(cè)，致使故障長(zhǎng)時(shí)間不能切除，在故障發(fā)展的過(guò)程中，直流電纜發(fā)生短路故障，總開關(guān)跳閘，全站失去直流電源，長(zhǎng)時(shí)間存在的短路電流致使主變高壓側(cè)繞組短路，上一級(jí)變電站的線路保護(hù)動(dòng)作，將故障切除，故障持續(xù)時(shí)間達(dá)到4分鐘之久[1]。目前，烏魯木齊電網(wǎng)發(fā)展迅速，但是在大規(guī)模的城鄉(xiāng)電網(wǎng)改造中，由于設(shè)計(jì)水平、設(shè)備制造工藝水平的差別較大，很難避免上述情況的發(fā)生，所以依靠變電站的保護(hù)已不能可靠保證快速切除故障，因此，在上一級(jí)變電站的出線保護(hù)裝置中，設(shè)置能切除變電站低壓側(cè)短路故障的遠(yuǎn)后備保護(hù)是十分必要的。

1.110kV線路保護(hù)后備保護(hù)配置原則

按照中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《3kV ～110kV電網(wǎng)繼電保護(hù)裝置運(yùn)行整定規(guī)程》的基本原則要求：“3kV～110kV電網(wǎng)繼電保護(hù)一般采用遠(yuǎn)后備原則。即在臨近故障點(diǎn)的斷路器處裝設(shè)的繼電保護(hù)或斷路器本身拒動(dòng)時(shí)，能由電源側(cè)上一級(jí)斷路器處的繼電保護(hù)動(dòng)作切除故障?！睂?duì)于無(wú)法得到遠(yuǎn)后備保護(hù)的電力設(shè)備，應(yīng)酌情采取相應(yīng)措施，防止同時(shí)失去主保護(hù)和后備保護(hù)?！?/p>

2.Y，d11接線變壓器低壓側(cè)故障分析

對(duì)于110kV系統(tǒng)Y，d11接線的變壓器，其低壓側(cè)一般為小電流接地系統(tǒng)，在發(fā)生接地故障時(shí)不會(huì)有零序電流的產(chǎn)生，所以只需分析兩相短路和三相短路故障。當(dāng)變壓器低壓側(cè)發(fā)生三相短路時(shí)，系統(tǒng)中只有正序分量，三相對(duì)稱，故反映在高壓側(cè)的短路電流也為三相對(duì)稱，不存在序分量角度轉(zhuǎn)換不一致的問(wèn)題，各相間和接地距離繼電器的測(cè)量阻抗都等于故障點(diǎn)到保護(hù)安裝處的總阻抗，并且能準(zhǔn)確反應(yīng)故障點(diǎn)位置。

Y，d11變壓器低壓側(cè)發(fā)生兩相短路故障時(shí)，高壓側(cè)電流有如下特點(diǎn)：故障落后相（C相）電流最大，與其余兩相相位相反，其幅值為其余兩相（A相和B相）的2倍，不存在零序分量。

目前，我局110kV系統(tǒng)采用三相跳閘方式，故在Y，d11變壓器低壓側(cè)發(fā)生故障時(shí)只要正確選擇滯后相的測(cè)量阻抗就可以準(zhǔn)確判斷故障點(diǎn)到保護(hù)安裝處的阻抗，正確切除故障，從而實(shí)現(xiàn)可靠的遠(yuǎn)后備保護(hù)。

3.關(guān)于解決線路遠(yuǎn)后備保護(hù)問(wèn)題的方案分析

在我局所管轄的110kV電網(wǎng)中，存在很多短線路帶大阻抗變壓器的情況，按照規(guī)程要求，電源側(cè)線路保護(hù)應(yīng)滿足對(duì)變壓器低壓側(cè)的遠(yuǎn)后備保護(hù)靈敏度，但是由于變壓器低壓側(cè)常常負(fù)荷電流較大，在正常運(yùn)行時(shí)，其負(fù)荷阻抗較小，距離III段保護(hù)在做遠(yuǎn)后備時(shí)往往躲不過(guò)負(fù)荷阻抗，下面提出幾種解決這類情況的方法：

3.1 在線路保護(hù)設(shè)備選型中考慮采取負(fù)序阻抗元件作為后備距離的保護(hù)裝置

3.1.1 對(duì)負(fù)序元件在各種情況下的動(dòng)作情況加以分析

（1）正常運(yùn)行

采用負(fù)序阻抗繼電器，在正常運(yùn)行時(shí)，不存在負(fù)序電壓和負(fù)序電流，因此，繼電器不受負(fù)荷的影響，保護(hù)裝置可靠不動(dòng)作。

（2）正方向兩相短路故障

當(dāng)發(fā)生正方向兩相短路故障時(shí)，變壓器低壓側(cè)的故障屬于線路距離III段保護(hù)的區(qū)內(nèi)故障，這時(shí)負(fù)序電壓繼電器開放，保護(hù)裝置可靠動(dòng)作。

（3）反方向兩相短路故障

當(dāng)發(fā)生反向故障時(shí)，一方面可以通過(guò)負(fù)序阻抗元件的偏圓特性保證反方向故障不動(dòng)作，另一方面由于此保護(hù)作為遠(yuǎn)后備保護(hù)，整定時(shí)間較長(zhǎng)，同樣可以保證反方向故障時(shí)不誤動(dòng)。

（4）低壓側(cè)三相短路故障

當(dāng)發(fā)生變壓器低壓側(cè)三相故障時(shí)，由于不存在負(fù)序電壓和負(fù)序電流，負(fù)序阻抗元件不動(dòng)作，一般在阻抗平面上第一象限設(shè)置一個(gè)上拋圓阻抗元件，解決了三相短路故障靈敏度和躲負(fù)荷阻抗之間的矛盾。

綜上所述采用負(fù)序阻抗繼電器的優(yōu)點(diǎn)在于其實(shí)現(xiàn)相對(duì)簡(jiǎn)單，并且邏輯也很簡(jiǎn)單，判據(jù)相對(duì)較少，并且可以做到在各種情況下可靠動(dòng)作。

3.2 在III段距離繼電器特性中采用四（多）邊形的判定方式

圓特性由于在躲負(fù)荷阻抗方面有一定的局限性，距離III段保護(hù)常用四（多）邊形特性。因?yàn)樗模ǘ啵┻呅蝿?dòng)作特性阻抗繼電器能較好地符合短路時(shí)測(cè)量阻抗的性質(zhì)，反映故障點(diǎn)過(guò)渡電阻能力強(qiáng)，同時(shí)較好的解決了躲負(fù)荷阻抗和做遠(yuǎn)后備時(shí)的靈敏度要求之間的矛盾。

3.3 在整定計(jì)算時(shí)通過(guò)限制負(fù)荷電流來(lái)保證遠(yuǎn)后備靈敏度

本文前面已經(jīng)提到，由于變壓器低壓側(cè)負(fù)荷較重，所以負(fù)荷電流較大，導(dǎo)致的負(fù)荷阻抗太小，無(wú)法躲過(guò)定值而產(chǎn)生誤動(dòng)的可能性，當(dāng)電源側(cè)線路保護(hù)裝置在原理上不滿足解決躲負(fù)荷阻抗和保靈敏度要求時(shí)，只能通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行時(shí)對(duì)變壓器低壓側(cè)負(fù)荷電流的限制來(lái)滿足負(fù)荷阻抗大于整定值的要求，這樣，在整定計(jì)算時(shí)定值上保證遠(yuǎn)后備的靈敏度要求，但是這樣做缺點(diǎn)也是明顯的，一方面，限制負(fù)荷電流可能使變壓器利用率下降，導(dǎo)致變壓器效率較低，影響到經(jīng)濟(jì)效益；另一方面，在實(shí)際運(yùn)行中，做到合理限制負(fù)荷電流也是比較困難的。這種情況可以在以后大規(guī)模的設(shè)備換型時(shí)逐步解決。

4.結(jié)束語(yǔ)

本文針對(duì)110kV線路距離保護(hù)III段做變壓器低壓側(cè)遠(yuǎn)后備中存在的問(wèn)題進(jìn)行了理論分析，并對(duì)目前幾種解決遠(yuǎn)后備靈敏度不足和躲負(fù)荷阻抗之間矛盾的方法進(jìn)行了分析，通過(guò)比較得出了目前解決該問(wèn)題三種方案的優(yōu)缺點(diǎn)，目前，我局110kV電網(wǎng)的設(shè)備換型的規(guī)模很大，本文對(duì)今后的設(shè)備換型中值得注意的方面提出了一定的建議。

參考文獻(xiàn)

[1]王梅義.電網(wǎng)繼電保護(hù)應(yīng)用[M].北京：中國(guó)電力出版社，1999.

[2]李園園，鄭玉平.距離繼電器作為變壓器低壓側(cè)故障遠(yuǎn)后備時(shí)的性能[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2006，8（10）：30-15.

[3]楊旭東，變壓器角接側(cè)兩相故障的遠(yuǎn)后備保護(hù)問(wèn)題[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2001，25（9）：45-46.

變壓器解決方案范文第2篇

關(guān)鍵詞：電氣設(shè)備；配電變壓器；重過(guò)載；負(fù)荷預(yù)測(cè)

中圖分類號(hào)：F407.6電 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：

1引言

當(dāng)受電器因機(jī)械故障、因瞬間電流變化或超銘牌使用設(shè)備等的原因使電源、變壓器等承受接近或超過(guò)其正常的負(fù)載時(shí)，稱為重載、過(guò)載。電氣設(shè)備發(fā)生重載、過(guò)載故障(不包括短路事故)是允許有一定持續(xù)時(shí)間的，若超過(guò)這個(gè)時(shí)間，將因熱效應(yīng)等導(dǎo)致絕緣受損，設(shè)備損耗增加等情況，進(jìn)而引發(fā)短路，燒損設(shè)備，或產(chǎn)生其他嚴(yán)重后果。因此怎么用去分析重載過(guò)載情況，從而解決電氣設(shè)備的重過(guò)載問(wèn)題成為現(xiàn)時(shí)供電所的必須解決的問(wèn)題之一。

2電氣設(shè)備重過(guò)載的類型

（1）變壓器的重過(guò)載。指的是配電變壓器在使用中，因正常周期使用，設(shè)備故障或用戶設(shè)備啟動(dòng)等情況下，引起配電變壓器超過(guò)其銘牌80%或超過(guò)100%使用的情況。

（2）中低壓線路網(wǎng)的重過(guò)載。電流通過(guò)導(dǎo)線會(huì)發(fā)熱，導(dǎo)線在不超過(guò)65C時(shí)，能夠通過(guò)而不使導(dǎo)線過(guò)熱的電流量，稱導(dǎo)線的安全載流量，接近安全載流量的80%或超過(guò)100%時(shí)，稱配電線路的重載、過(guò)載。

（3）其他設(shè)備的重過(guò)載。如盤柜、電容器等。

以上幾項(xiàng)主要的配電網(wǎng)設(shè)備都根據(jù)配電變壓器的容量而進(jìn)行配置，因而在配電變壓器不重載運(yùn)行的情況下，其配套設(shè)備也不在重過(guò)載運(yùn)行，因此我們?cè)谶@里著重分析重過(guò)載配變的運(yùn)行數(shù)據(jù)及解決方案。

3配電變壓器的重過(guò)載

3.1 變壓器的過(guò)載及耐受過(guò)載電流的時(shí)間

(1)據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)介紹，按GB1094標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)的油浸式變壓器，其允許的過(guò)載負(fù)荷倍數(shù)及持續(xù)時(shí)間如表1所示。

表1 油浸式變壓器允許過(guò)負(fù)荷倍數(shù)及持續(xù)時(shí)間

(2)油浸式自然循環(huán)冷卻變壓器允許的過(guò)負(fù)荷運(yùn)行及持續(xù)時(shí)間。當(dāng)過(guò)負(fù)荷與額定負(fù)荷之比為1-3時(shí)，允許的過(guò)負(fù)荷時(shí)間分別是24 h(環(huán)境溫度為0℃)、lOh(環(huán)境溫度為10~C)、5 h(環(huán)境溫度為20~C)、3 h(環(huán)境溫度為30~C)和1 h30min(環(huán)境溫度40~C)

(3)不明標(biāo)準(zhǔn)(其他)的變壓器允許過(guò)載倍數(shù)及持續(xù)時(shí)間如表2所示。

表2 不明標(biāo)準(zhǔn)(其他)變壓器允許過(guò)載倍數(shù)及持續(xù)時(shí)間

(4)各類干式變壓器的允許過(guò)載倍數(shù)及持續(xù)時(shí)間與油浸式變壓器差不多。由以上可知，當(dāng)變壓器事故負(fù)荷與其額定負(fù)荷之比為1-3時(shí)，其允許過(guò)負(fù)荷的時(shí)間為2 h，油浸式自然循環(huán)冷卻，在環(huán)境溫度為30～40℃時(shí)(我國(guó)平均最高氣溫)，也是在1-3倍，持續(xù)2 h左右，即在允許過(guò)負(fù)荷的時(shí)間內(nèi)，保護(hù)電器可以不動(dòng)作。

4配電變壓器的重過(guò)載運(yùn)行的危害

4.1長(zhǎng)期重過(guò)載的影響和危害

（1) 繞組、線夾、引線、絕緣及油的溫度將會(huì)升高，且有可能達(dá)到不可接受的程度，如配電設(shè)備火災(zāi)；

（2) 配電變壓器絕緣將會(huì)受到損害，增加內(nèi)部故障的風(fēng)險(xiǎn)，減少設(shè)備的使用壽命；

（3) 套管、分接開關(guān)、電纜終端接線裝置和電流互感器等也將受到較高的熱應(yīng)力，從而使其結(jié)構(gòu)和使用安全裕度受到影響。

（4) 使得配套設(shè)備如電力電纜、中低壓導(dǎo)線等也進(jìn)入重過(guò)載運(yùn)行。從而增加配網(wǎng)網(wǎng)的運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。

4.2 短期過(guò)負(fù)荷的影響和危害

短期增加負(fù)載將會(huì)使運(yùn)行條件中的故障風(fēng)險(xiǎn)增加。短期過(guò)負(fù)載會(huì)使導(dǎo)體熱點(diǎn)溫度上升，可能使絕緣強(qiáng)度呈暫時(shí)性的降低。但是，接受這種短時(shí)過(guò)載條件可能比失去供電更好些。這類過(guò)負(fù)載預(yù)計(jì)是很少發(fā)生的，然而，一旦出現(xiàn)時(shí)，應(yīng)在短時(shí)間內(nèi)迅速降低負(fù)載或切除變壓器，以免發(fā)生故障。這種負(fù)載允許時(shí)間小于整個(gè)變壓器的熱時(shí)間常數(shù)，并且它也與過(guò)負(fù)載前的運(yùn)行溫度有關(guān)。一般來(lái)說(shuō)，它小于半小時(shí)。

5配電變壓器的重過(guò)載分析及解決方案

5.1 數(shù)據(jù)分析來(lái)源

（1）計(jì)量自動(dòng)化系統(tǒng)的負(fù)載曲線。

（2）現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的各路支線負(fù)載情況。根據(jù)計(jì)量自動(dòng)化系統(tǒng)規(guī)定相應(yīng)的時(shí)段進(jìn)行測(cè)量。

5.2 預(yù)防性的分析解決方案

在配網(wǎng)運(yùn)行中，采取配電變壓器的負(fù)荷預(yù)測(cè)對(duì)設(shè)備的負(fù)載情況進(jìn)行預(yù)防性監(jiān)控，根據(jù)預(yù)測(cè)的結(jié)果進(jìn)行分析處理。在這里采用的是配電變壓器與氣溫的負(fù)荷特性進(jìn)行預(yù)測(cè)，得出的結(jié)果再根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)0.4KV線路的負(fù)荷情況進(jìn)行預(yù)測(cè)。司前所某臺(tái)區(qū)的分析見表3：

表3 2010年新建舊鄉(xiāng)府臺(tái)區(qū)各項(xiàng)負(fù)荷數(shù)值如下

因氣溫與負(fù)荷的數(shù)學(xué)模型較為復(fù)雜，此分析采取分段方法，粗略計(jì)算單位溫度下的負(fù)荷升降變化。以下先分析各項(xiàng)負(fù)荷與氣溫的曲線關(guān)系，見圖1圖2圖3。

圖1負(fù)荷最大值與平均氣溫的溫升曲線

負(fù)荷最大值的明顯變化集中在27-29C區(qū)間范圍變化，其他溫度變化較為平穩(wěn)，由此看出在29C以上溫度對(duì)該臺(tái)區(qū)影響更為嚴(yán)重。

月平均負(fù)荷平均值與平均氣溫的曲線：

圖2月平均負(fù)荷平均值與平均氣溫的曲線

（一）曲線與最大負(fù)荷類似。

每月日最大平均負(fù)荷與平均溫度曲線：

圖3每月日最大平均負(fù)荷與平均溫度曲線

由以上圖表可以看出，該臺(tái)區(qū)在27C-29C間的溫升降差速度最為明顯，計(jì)算分析后得出下表4：

表427C-29C間的溫升降差速度的計(jì)算

按照2011年氣溫上升預(yù)測(cè)（氣象局預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)），上升0.7-0.9C，取值0.9C，計(jì)算得2011年最高有功負(fù)荷為378W，最高負(fù)荷達(dá)78%，出現(xiàn)在7月中下旬（極端溫度時(shí)間區(qū)域）。

（二）各路支線負(fù)荷情況預(yù)測(cè)。

（1）臺(tái)區(qū)用戶成分構(gòu)成

新建舊鄉(xiāng)府用電比例如下：

住宅及商業(yè)用電占用電的4%，普通工業(yè)占96%，見圖4。同樣溫升對(duì)占普通工業(yè)為主的臺(tái)區(qū)有類似影響，負(fù)荷增加原因?yàn)閷?duì)設(shè)備降溫投入及生活用電的降溫需求。

圖4住宅及商業(yè)和普通工業(yè)的用電占比

（2）出線負(fù)荷比例

以本月的隨機(jī)日負(fù)荷曲線為依據(jù)見圖5，進(jìn)行參考點(diǎn)取點(diǎn)：

圖5月隨機(jī)日負(fù)荷曲線圖

以上看出去11時(shí)、15時(shí)測(cè)量各路支線的高峰電流作采取相似時(shí)間段進(jìn)行實(shí)測(cè)。當(dāng)日數(shù)據(jù)采集表見表5.

表5 日數(shù)據(jù)采集表

根據(jù)用電及實(shí)測(cè)得出甲乙出線負(fù)荷比例見表6。

表6 甲乙出線負(fù)荷比例

（3）計(jì)算預(yù)測(cè)2011年線路低壓線路主線負(fù)載情況

負(fù)荷按照預(yù)測(cè)78%的平均出現(xiàn)比例，計(jì)算出每路支線2011年出現(xiàn)的負(fù)荷見表7。因?qū)嵉販y(cè)量的時(shí)間差，可能造成最后預(yù)計(jì)的電壓有所差別，但差別影響較少。

表72011年甲乙出線負(fù)荷的計(jì)算結(jié)果

出線名稱 實(shí)地測(cè)量（或從系統(tǒng)中導(dǎo)出）的電壓、負(fù)荷數(shù)據(jù) 預(yù)測(cè)2011年最大負(fù)荷時(shí)的數(shù)據(jù) 結(jié)論

該回低壓線路首端電流I（A） 該回低壓線路首端電流Im（A） 支線主線型號(hào) 額定電流

從以上的幾項(xiàng)預(yù)防性分析數(shù)據(jù)中，根據(jù)數(shù)據(jù)情況結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)，可以制定更換配變、更換導(dǎo)線等相關(guān)措施應(yīng)付未來(lái)的設(shè)備重過(guò)載情況。

5.3 現(xiàn)時(shí)存在的重過(guò)載情況分析及處理

5.3.1 現(xiàn)存變壓器重過(guò)載的幾個(gè)類型

（1）小工業(yè)私增容；

（2）大型機(jī)械的啟動(dòng)電流；

（3）居民用電的增加。

5.3.2 解決方案

（1）針對(duì)小工業(yè)私增容情況，我所采取的方法如下：安裝限流裝置。首先，營(yíng)銷線從電量數(shù)據(jù)中分析出每月電量增加比率異常的工業(yè)二級(jí)用戶，對(duì)其進(jìn)行用電檢查。如發(fā)現(xiàn)出現(xiàn)私增容情況，則要求安裝限流裝置。如加裝限流裝置都不能降低配電變壓器的負(fù)載，則采取綜合臺(tái)區(qū)錯(cuò)峰用電的辦法，按時(shí)段進(jìn)行用電。我所計(jì)劃下半年對(duì)此類型較多的臺(tái)區(qū)進(jìn)行安裝限流裝置。

（2）針對(duì)大型機(jī)械的啟動(dòng)電流方案。啟動(dòng)電流是指電氣設(shè)備（感性負(fù)載）在剛啟動(dòng)時(shí)的沖擊電流，是電機(jī)或感性負(fù)載通電的瞬間到運(yùn)行平穩(wěn)的短暫的時(shí)間內(nèi)的電流的變化量，這個(gè)電流一般是額定電流的4-7倍，國(guó)家規(guī)定，為了線路的運(yùn)行安全及其它電氣設(shè)備的正常運(yùn)行，大功率的發(fā)動(dòng)機(jī)必須加裝啟動(dòng)設(shè)備，以降低啟動(dòng)電流。沖擊電流是指輸入電壓按規(guī)定時(shí)間間隔接通或斷開時(shí),輸入電流達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)前所通過(guò)的最大瞬間電流。常見的交流電機(jī)的啟動(dòng)方法有直接啟動(dòng)，串電阻啟動(dòng)，自藕變壓器啟動(dòng)，星三角減壓?jiǎn)?dòng)及變頻器啟動(dòng)的方法來(lái)減小對(duì)電網(wǎng)的影響。供電所根據(jù)實(shí)際情況，通知用戶進(jìn)行就地的整改。

（3）針對(duì)居民用電增加無(wú)法滿足用電需求的，建議采取新增電源點(diǎn)進(jìn)行解決。

6建議

（1）投入更多資金進(jìn)行增加電源點(diǎn)，減少配變重過(guò)載情況。

（2）多利用信息化系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)的掌握通知，如利用計(jì)量自動(dòng)化系統(tǒng)進(jìn)行負(fù)荷的實(shí)時(shí)報(bào)警通知相關(guān)人員等手段，可以對(duì)配網(wǎng)的其他設(shè)備進(jìn)行更多的運(yùn)行情況掌握。

（3）加強(qiáng)重過(guò)載設(shè)備的巡視。

7結(jié)束語(yǔ)

解決配變的重過(guò)載情況，可以解決配套的盤柜、開關(guān)、導(dǎo)線等的負(fù)載情況，但以上的分析解決方案，只針對(duì)整套設(shè)備的配置方案，在實(shí)際中，還要通過(guò)設(shè)備的巡視，對(duì)每個(gè)單獨(dú)的設(shè)備進(jìn)行掌握。以上分析根據(jù)“一點(diǎn)數(shù)據(jù)，多點(diǎn)延伸”的原則進(jìn)行，如有特殊情況應(yīng)單獨(dú)進(jìn)行分析。

參考文獻(xiàn)：

[1] 孫振，路洋.電力系統(tǒng)負(fù)荷預(yù)測(cè)方式綜述[J]. 黑龍江電力.2005.

變壓器解決方案范文第3篇

鑒于廠用變壓器作為水力發(fā)電系統(tǒng)中重要一次設(shè)備，其運(yùn)行情況將直接影響整個(gè)系統(tǒng)的安全運(yùn)行，針對(duì)銅街子水電站干式廠用變壓器運(yùn)行后線圈均出現(xiàn)整體下沉的現(xiàn)象，分別從廠用變壓器的生產(chǎn)、安裝、使用情況等多方面入手，逐項(xiàng)剖析故障產(chǎn)生的原因并提出了解決方案。

關(guān)鍵詞:

干式變壓器;支撐絕緣子;線圈下沉;故障診斷;對(duì)策

銅街子水電站于1985年開工，1992年投產(chǎn)發(fā)電。原廠用變壓器為油浸自冷式，因變壓器已經(jīng)連續(xù)運(yùn)行近20年，設(shè)備絕緣出現(xiàn)老化現(xiàn)象，加之銅街子電站機(jī)組增容改造之后廠用系統(tǒng)負(fù)荷增大，現(xiàn)有廠用變壓器容量已經(jīng)不能滿足設(shè)備安全運(yùn)行需求［1］，因此決定于2013年開始對(duì)廠用變壓器逐步進(jìn)行更換。由于油浸式變壓器運(yùn)行維護(hù)工作量大，出現(xiàn)故障后有污染環(huán)境的風(fēng)險(xiǎn)，而干式變壓器防火性能好，基本免維護(hù)，不污染環(huán)境，經(jīng)過(guò)對(duì)比分析，決定將原油浸式變壓器改為干式變壓器，新干式變壓器型號(hào)為SCLB12－2000/13．8，容量為2000kV•A，首臺(tái)干式廠用變壓器于2014年5月投入運(yùn)行。銅街子水電站11F、14F機(jī)組分別在2014、2015年完成增容改造，廠用變壓器均由油浸式更換為干式，原型號(hào)為S7—1600∕15，容量為1600kV•A，更換后型號(hào)為SCLB12－2000/13．8，容量為2000kV•A，2臺(tái)新廠用變壓器為同一型號(hào)，均為上海富士電機(jī)變壓器有限公司生產(chǎn)制造。2015年11F機(jī)組按照檢修計(jì)劃退出運(yùn)行狀態(tài)轉(zhuǎn)為檢修狀態(tài)，檢修人員對(duì)1號(hào)廠用變壓器進(jìn)行檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，變壓器線圈上端部分支撐絕緣子松動(dòng)，通過(guò)進(jìn)一步核查發(fā)現(xiàn)，變壓器線圈下端部支撐絕緣子墊塊被壓縮變形傾斜，線圈出現(xiàn)整體下沉現(xiàn)象，鑒于此情況，檢修人員著手對(duì)14F機(jī)組4號(hào)廠用變壓器進(jìn)行了全面檢查，發(fā)現(xiàn)4號(hào)廠用變壓器線圈同樣下沉，情況與1號(hào)廠用變壓器相同。

1變壓器線圈下沉的原因

1)環(huán)境因素。因干式變壓器在帶電運(yùn)行過(guò)程中，鐵芯片及線圈在電磁力的作用下，會(huì)出現(xiàn)一定程度的電磁震動(dòng)，長(zhǎng)期震動(dòng)可能會(huì)使支撐絕緣子墊塊壓縮變形，同時(shí)由于變壓器運(yùn)行過(guò)程中線圈的銅損以及鐵芯的鐵損會(huì)產(chǎn)生熱量發(fā)熱，正常工作時(shí)線圈溫度能夠達(dá)到65℃，而變壓器工作環(huán)境溫度約為36℃，使得線圈下方的支撐絕緣子墊塊溫度升高，長(zhǎng)期運(yùn)行后絕緣子墊塊逐漸軟化傾斜，最后導(dǎo)致線圈整體下沉。

2)材質(zhì)及結(jié)構(gòu)。由于上海富士電機(jī)變壓器有限公司屬于日資企業(yè)，廠家在設(shè)計(jì)變壓器時(shí)會(huì)根據(jù)用戶使用地點(diǎn)的地質(zhì)結(jié)構(gòu)使用不同強(qiáng)度的支撐絕緣子墊塊，本產(chǎn)品按照日本(ATN)指導(dǎo)設(shè)計(jì)，支撐絕緣子墊塊標(biāo)準(zhǔn)線圈自重的應(yīng)力小于29N/cm2。絕緣子墊塊(HT)直徑60mm，面積2828mm2，絕緣子墊塊(LT)直徑45mm，面積1590mm2，高壓線圈(相)重量為420kg，低壓線圈(相)重量為190kg，原墊塊(HT與下夾件之間)每相5塊，線圈自重應(yīng)力為4200/28．28/5=29．7N/cm2。原墊塊(LT與下夾件之間)每相4塊，線圈自重應(yīng)力為1900/15．90/4=29．9N/cm2。通過(guò)計(jì)算發(fā)現(xiàn)，計(jì)算值與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)值(29N/cm2)非常接近，絕緣子墊塊裕量較小，原墊塊安裝如圖1所示。綜上所述，廠用變壓器絕緣子墊塊因設(shè)計(jì)裕度較小加之墊塊在工作溫度影響下發(fā)生軟化，使得變壓器線圈在自重力的作用下發(fā)生下沉。

2處理方法與結(jié)果

1)方法。變壓器線圈下沉的原因分析清楚后，制定了變壓器線圈下沉的處理方案:把變壓器線圈支撐絕緣子墊塊更換為強(qiáng)度更高的支撐絕緣子墊塊，并在高壓側(cè)線圈(相)與夾件之間增加一組支撐絕緣子及墊塊，在低壓側(cè)線圈(相)與夾件之間增加兩組支撐絕緣子及墊塊，如圖2所示。按照處理方案增加墊塊:高壓側(cè)線圈(相)與夾件之間增加一組支撐絕緣子及墊塊，低壓側(cè)線圈(相)與夾件之間增加兩組支撐絕緣子及墊塊。高壓側(cè)計(jì)算應(yīng)力為4200/28．28/6=24．8N/cm2，低壓側(cè)計(jì)算應(yīng)力為1900/15．90/6=19．9N/cm2。計(jì)算值滿足線圈自重的應(yīng)力小于設(shè)計(jì)值(29N/cm2)的要求。

2)結(jié)果。通過(guò)采取更換支撐絕緣墊塊材料、增加墊款數(shù)量的方式對(duì)變壓器進(jìn)行處理后，對(duì)變壓器進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果均無(wú)異常［2］。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行觀察，目前設(shè)備運(yùn)行良好，線圈未出現(xiàn)下沉的情況。

3結(jié)語(yǔ)

近年來(lái)，因干式變壓器結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、免維護(hù)等優(yōu)點(diǎn)，其普及率越來(lái)越高，而變壓器作為重要的一次設(shè)備，常規(guī)的維護(hù)檢查工作能夠及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，確保設(shè)備的安全運(yùn)行，銅街子電站2臺(tái)廠用變壓器線圈下層問(wèn)題的解決方案，為其他電站干式變壓器的維護(hù)檢查提供了思路。

參考文獻(xiàn):

［1］王田，萬(wàn)亞濤．水布埡水電站發(fā)變組保護(hù)的應(yīng)用及改進(jìn)［J］．水電與新能源，2011(5):21－25

變壓器解決方案范文第4篇

關(guān)鍵詞：采油；潛油電泵；潛油電泵配電；電潛泵配電撬

中圖分類號(hào)：P742 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-2374（2013）24-0083-02

1 概述

目前機(jī)械采油已成為石油生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)，由于斜井與水平井大量投產(chǎn)，無(wú)桿潛油電泵因此得到大量應(yīng)用，尤其是在海洋鉆井平臺(tái)上應(yīng)用最廣。

由于采油工藝要求，采油電泵需要大揚(yáng)程、大排量，導(dǎo)致電機(jī)功率高；由于油井井孔的尺寸限制，要求導(dǎo)線截面不能大，因此潛油電泵電機(jī)具有大功率、高電壓（3～0.66kV）、小電流特點(diǎn)，使得采油電泵配電不同于常規(guī)動(dòng)力配電，電泵配電裝置多為高壓設(shè)備或高壓與低壓設(shè)備混合配置，需要獨(dú)立的變壓器提供特定電壓輸出，變、配電裝置多為一對(duì)一井式設(shè)置。實(shí)際應(yīng)用中，不論是陸地還是海上石油平臺(tái)，采油電泵配電裝置均為平面布置安裝，設(shè)備相對(duì)分散，占用平面空間較大，高電壓設(shè)備多，不利于安全生產(chǎn)。如果采用現(xiàn)有箱式變電站結(jié)構(gòu)，設(shè)備全部安裝到箱體內(nèi)，三臺(tái)以上變壓器需要較大的箱體，占用空間大。因此，如何解決上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，是這次研究的主要內(nèi)容。

2 潛油電泵配電系統(tǒng)組成

潛油電泵系統(tǒng)組成：（1）井下機(jī)組部分，包括潛油泵、油氣分離器、保護(hù)器、潛油電機(jī)、潛油電纜；（2）輔助設(shè)備，包括扶正器、井下傳感器、單流閥、泄油閥、井口穿越器等其他設(shè)備；（3）配電設(shè)備，包括變壓器、控制啟動(dòng)柜、接線盒。

配電設(shè)備主要為潛油電泵提供所需的電力能源；電機(jī)啟動(dòng)和控制調(diào)節(jié)是潛油電泵系統(tǒng)的重要組成部分。

現(xiàn)實(shí)中潛油電泵單泵配電方式有兩種：

一種方式是：輸入10（6）kV電壓；先經(jīng)降壓變壓器降壓到0.4kV，由0.4kV低壓配電及電機(jī)拖動(dòng)控制開關(guān)控制，再經(jīng)升壓變壓器至3～0.66kV，連接潛油電泵，稱為“高低高”配電方式，單井實(shí)施方案：是由線路10/0.4kV臺(tái)式變壓器或10/0.4kV變電所提供提供0.4kV，由0.4kV低壓配電及電機(jī)拖動(dòng)控制開關(guān)與升壓3～0.66kV變壓器組合安裝在箱式柜內(nèi)，配出連接潛油電泵。

另一種方式是：輸入10（6）kV電壓；先經(jīng)降壓變壓器降壓到3～0.66kV，再經(jīng)電機(jī)拖動(dòng)控制開關(guān)控制，連接潛油電泵，稱為“高高”配電方式，現(xiàn)場(chǎng)單井實(shí)施方案：是由線路或開閉所提供10kV，由10/3～0.66kV變壓器提供供電，與電機(jī)拖動(dòng)控制開關(guān)組合安裝在箱式柜內(nèi)，配出連接潛油電泵。

圖1為四口井（“高高”）潛油電泵配電現(xiàn)場(chǎng)照片，是由兩套二口井潛油電泵配電裝置組合而成，占用空間90m2左右（15×6m）。

海洋石油生產(chǎn)平臺(tái)的潛油電泵配電安裝與布置情況與陸地平臺(tái)略有區(qū)別，控制方式基本為“高低高”配電拖動(dòng)型式，一般設(shè)有10/0.4kV總降壓變壓器室，低壓配電、電泵拖動(dòng)控制配電室和0.4/2kV升壓變壓器區(qū)，所有電氣設(shè)備在同層分區(qū)平面布置。

例如在20口井的海洋石油生產(chǎn)平臺(tái)上，升壓變壓器區(qū)安裝布置大約需要80～100m2，配電室需要占用60～80m2，總降壓變壓器需要占用40～50m2左右，合計(jì)低限占用空間180m2左右，即使考慮到部分電氣設(shè)備重疊安裝，需要的空間也不會(huì)小于160m2，而這已是比較緊湊的布置設(shè)計(jì)了。

以上，通過(guò)對(duì)潛油電泵配電系統(tǒng)的接線組成原理、實(shí)際配電設(shè)備組成以及安裝布置設(shè)計(jì)的分析研究，可以發(fā)現(xiàn)雖然現(xiàn)有電泵配電方式技術(shù)成熟，但安裝方式不論是在陸地上還是在海上石油平臺(tái)上，多井采油電泵配電裝置均為平面布置安裝，設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)組裝連接，這種安裝方式設(shè)備分散，占用空間相對(duì)較大，設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)安裝連接占用時(shí)間

較長(zhǎng)。

3 新型采油電泵一體化配電裝置設(shè)計(jì)

如何減少現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)間，加快油井投產(chǎn)速度；減少占用空間，方便運(yùn)行維護(hù)；實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)、一體化集成制造；自動(dòng)化運(yùn)行管理；達(dá)到提高建設(shè)速度、質(zhì)量、效益、節(jié)能和安全生產(chǎn)的目的。

解決方案一：采用“高低高”配電方式，稱為降壓型電潛泵配電撬。

方案組成：由高壓開關(guān)柜、10/0.4kV降壓變壓器、電機(jī)拖動(dòng)控制柜（直接啟動(dòng)或變頻啟動(dòng)控制）、升壓變壓器和鋼結(jié)構(gòu)撬體組成。鋼結(jié)構(gòu)撬為雙層結(jié)構(gòu)，底層是箱體、頂部是平臺(tái)，底層箱體安裝高壓開關(guān)柜、降壓變壓器和電機(jī)拖動(dòng)控制柜；頂部平臺(tái)安裝升壓變壓器，設(shè)備采用平面與立體三維空間布置，組合成一種新型采油電泵一體化集成配電裝置。

解決方案二：采用“高高”配電方式，稱為直配型電潛泵配電撬。

方案組成：由高壓開關(guān)柜、10/3～0.66kV降壓變壓器、電機(jī)拖動(dòng)控制柜（直接啟動(dòng)或變頻啟動(dòng)控制）和鋼結(jié)構(gòu)撬體組成。鋼結(jié)構(gòu)撬為雙層結(jié)構(gòu)，底層是箱體、頂部是平臺(tái)，底層箱體安裝高壓開關(guān)柜和電機(jī)拖動(dòng)控制柜；頂部平臺(tái)安裝降壓變壓器，設(shè)備采用平面與立體三維空間布置，組合成一種新型采油電泵一體化集成配電裝置。

以上兩種方案可按輸出回路數(shù)組合成單回路、雙回路、四回路及六回路四種類型配電撬，每路輸出回路對(duì)應(yīng)控制一臺(tái)電泵，輸出回路均有獨(dú)立的專用升壓或降壓變壓器提供特定的輸出電壓，電機(jī)拖動(dòng)控制成套裝置有工頻、變頻、和工頻、變頻組合式控制方式，安裝微機(jī)保護(hù)控制裝置、現(xiàn)場(chǎng)總線連接及通信模塊聯(lián)網(wǎng)，實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)傳自動(dòng)化控制。

4 結(jié)語(yǔ)

技術(shù)特點(diǎn)：（1）功能齊全，兩種方案分別集成有10kV開閉所配電、10/0.4kV變電、電機(jī)拖動(dòng)控制、獨(dú)立的輸出變壓器等多功能于一體；（2）結(jié)構(gòu)緊湊，長(zhǎng)寬高可控制在7×3×3.5m范圍，節(jié)約占用空間，易于標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)、運(yùn)輸、施工及運(yùn)行管理；（3）智能化，可實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程自動(dòng)化

控制。

變壓器解決方案范文第5篇

關(guān)鍵詞：電源；子系統(tǒng)；電磁兼容

引言

電子產(chǎn)品間會(huì)通過(guò)傳導(dǎo)或者輻射等途徑相互干擾，導(dǎo)致電子產(chǎn)品不能正常工作。因此，電磁兼容在電源產(chǎn)品設(shè)計(jì)中處于非常重要的地位，若處理不當(dāng)會(huì)帶來(lái)很多麻煩。

開關(guān)電源是一個(gè)很強(qiáng)的騷擾源，這是由于開關(guān)管以很高的頻率做開關(guān)動(dòng)作，由此會(huì)產(chǎn)生很高的開關(guān)噪聲，從而會(huì)從電源的輸入端產(chǎn)生差模與共模干擾信號(hào)。同時(shí)，開關(guān)電源中又有很多控制電路，很容易受到自身和其他電子設(shè)備的干擾。所以，EMI和EMS問(wèn)題在電源產(chǎn)品中都需要重視。

然而對(duì)于一個(gè)電源系統(tǒng)內(nèi)有多個(gè)子系統(tǒng)的場(chǎng)合，多個(gè)子系統(tǒng)之間的電磁兼容問(wèn)題就更加尖銳。由于電源產(chǎn)品體積的限制，多個(gè)子系統(tǒng)在空間上一般都比較靠近，而且通常是共用一個(gè)輸入母線，因此，互相之間的干擾會(huì)更加嚴(yán)重。所以，這類電源系統(tǒng)除了要防止對(duì)其他電源系統(tǒng)和設(shè)備的干擾，達(dá)到政府制定的標(biāo)準(zhǔn)外，還要考慮到電源系統(tǒng)內(nèi)部子系統(tǒng)之間的相互干擾問(wèn)題，不然將會(huì)影響到整個(gè)系統(tǒng)的正常運(yùn)行。

下面以一個(gè)軍用車載電源為例，闡述了在設(shè)計(jì)中應(yīng)注意的原則，調(diào)試中出現(xiàn)的問(wèn)題，解決的方案，以及由此得到的經(jīng)驗(yàn)。

1電氣規(guī)格和基本方案

1.1電氣規(guī)格

如圖1所示。由于是車載電源，所以該電源系統(tǒng)的輸入為蓄電池，電壓是9～15V。輸出供輻射儀，報(bào)警器，偵毒器，打印機(jī)，電臺(tái)，加熱等6路負(fù)載。其電壓有24V，12V，5V3種，要求這3種電壓電氣隔離并且具有獨(dú)立保護(hù)功能。

1.2基本方案

12V輸出可以直接用蓄電池供電，因此，DC/DC變換系統(tǒng)只有24V和5V兩路輸出。由于要有獨(dú)立保護(hù)功能，并且調(diào)整率要求也非常高，所以，采用兩個(gè)獨(dú)立的DC/DC變換器的方案。24V輸出200W，采用RCD復(fù)位正激變換器；5V輸出30W，采用反激變換器。圖2給出了該方案的主電路圖。

2布局上的考慮

因?yàn)?，有兩路變換器放在同一塊PCB上，所以，布局上需要考慮的問(wèn)題更加多。

1）雖然在一塊PCB上，但是，兩個(gè)變換器還是應(yīng)該盡量地拉開距離，以減少相互的干擾。所以，正激變換器和反激變換器的功率電路分別在PCB的兩側(cè)，中間為控制電路，并且兩組控制電路之間也盡量分開。

2）主電路的輸入輸出除了電解電容外，再各加一顆高頻電容（CBB電容），并且該電容盡量靠近開關(guān)和變壓器，使得高頻回路盡量短，從而減少對(duì)控制電路的輻射干擾。

3）該電源系統(tǒng)控制芯片的電源也是由輸入電壓提供，沒(méi)有另加輔助電源。在靠近每個(gè)芯片的地方都加一個(gè)高頻去耦電容（獨(dú)石電容）。此外，主電路輸入電壓和芯片的供電電壓是同一個(gè)電壓，為了防止發(fā)生諧振，最好在芯片的供電電壓前加一個(gè)LC濾波或RC濾波電路，隔斷主電路和控制電路之間的傳導(dǎo)干擾。

4）為了減少各個(gè)控制芯片間的相互干擾，控制地采用單點(diǎn)信號(hào)地系統(tǒng)。控制地只通過(guò)驅(qū)動(dòng)地和功率地相連，也就是控制地只和開關(guān)管的源極相連。但是，實(shí)際上驅(qū)動(dòng)電路有較大的脈沖電流，最好的做法是采用變壓器隔離驅(qū)動(dòng)，讓功率電路和控制電路的地徹底分開。

3調(diào)試中出現(xiàn)的問(wèn)題及解決辦法

該電源系統(tǒng)在調(diào)試過(guò)程中出現(xiàn)了以下問(wèn)題：正激變換器和反激變換器在單獨(dú)調(diào)試的時(shí)候非常正常，但是，在兩路同時(shí)工作時(shí)卻發(fā)生了相互之間的干擾，占空比發(fā)生振蕩，變壓器有嘯叫聲。

這個(gè)現(xiàn)象很明顯是由兩路變換器之間的相互干擾造成的。為了尋找騷擾源而做了一系列的實(shí)驗(yàn)，最終證實(shí)是由兩路主電路之間的共模干擾引起振蕩的。具體的實(shí)驗(yàn)過(guò)程過(guò)于繁瑣，在這里就不描述了。

這些問(wèn)題的解決方法有很多種。下面給出幾種當(dāng)時(shí)采用的解決方案，以及提出一些還可以采用的方案。

1）在每個(gè)變換器的輸出側(cè)加共模濾波器這樣不僅可以減小對(duì)負(fù)載的共模干擾，并且對(duì)自身的控制電路也有好處。因?yàn)?，輸出電壓?jīng)過(guò)分壓后要反饋到控制電路中，如果輸出電壓中含有共模干擾信號(hào)，那么控制電路也會(huì)由此引入共模干擾信號(hào)。所以，在變換器的輸出側(cè)加共模濾波器是非常有必要的，不僅減小對(duì)負(fù)載的共模干擾，還會(huì)減小對(duì)控制電路的共模干擾。

2）在反激變換器和正激變換器之間加一個(gè)共模濾波器這樣可以減少兩路變換器主電路之間的傳導(dǎo)干擾。因?yàn)?，反激?cè)差模電流較小，所以，將共模濾波器放在反激側(cè)，如圖3所示。另外，為了防止兩路電源之間的相互干擾，共模濾波器設(shè)計(jì)成π型，這樣從每一邊看都是一個(gè)共模濾波器。

3）將反激變壓器繞組的饒法改成原—副—原—副—原—副的多層夾層饒法采取該措施后變壓器原副邊的耦合更加緊密，使漏感減小，開關(guān)管上電壓尖峰明顯降低。同時(shí)共模騷擾源的強(qiáng)度也隨之降低。在不采用解決方案2）時(shí)，采用本方案也解決了問(wèn)題。而且，這種方法從根源上改善了電磁兼容性能，且繞組的趨膚效應(yīng)和層間效應(yīng)也都會(huì)改善，從而降低了損耗。但是，這種繞法是以犧牲原副邊的絕緣強(qiáng)度為代價(jià)的，在原副邊絕緣要求高的場(chǎng)合并不適用。

4）減慢開關(guān)的開通和關(guān)斷速度這樣開關(guān)管上的電壓尖峰也會(huì)降低，也能在一定程度上解決問(wèn)題。但是，這是以增加開關(guān)管的開關(guān)損耗為代價(jià)的。

5）開關(guān)頻率同步兩路變換器的工作頻率都是100kHz，但是，使用兩個(gè)RC振蕩電路，參數(shù)上會(huì)有離散性，兩個(gè)頻率會(huì)有一定偏差。這樣兩路電源可能會(huì)產(chǎn)生一個(gè)拍頻引起振蕩。所以，也嘗試了用一個(gè)RC振蕩電路，一個(gè)PWM芯片由另一個(gè)PWM芯片來(lái)同步，這樣可以保證嚴(yán)格的同頻和同時(shí)開通，對(duì)減少兩路電源之間的干擾會(huì)有一定好處。在這個(gè)電源系統(tǒng)中，采用的PWM芯片是ST公司的L5991芯片，可以非常方便地接成兩路同步的方式，如圖4所示。

6）在二極管電路中串聯(lián)一個(gè)飽和電感，減小二極管的反向恢復(fù)，從而減小共模干擾源的強(qiáng)度在電流大的時(shí)候，飽和電感由于飽和而等效為一根導(dǎo)線。在二極管關(guān)斷過(guò)程中，正向電流減小到過(guò)零時(shí)，飽和電感表現(xiàn)出很大的電感量，阻擋了反向電流的增加，從而也減小了二極管上電壓尖峰。從電磁兼容的角度講，是減小了騷擾源的強(qiáng)度。用這種方法抑制二極管的反向恢復(fù)也會(huì)造成一定的損耗，但是，由于使用的電感是非線形的，所以，額外損耗相對(duì)RC吸收來(lái)說(shuō)還是比較小的。

圖5（a）是正激變換器在沒(méi)有加飽和電感時(shí)續(xù)流二極管DR2的電壓波形，較高的振蕩電壓尖峰是很強(qiáng)的騷擾源。圖5（b）是正激變換器在加了飽和電感后的二極管電壓波形，電壓尖峰明顯降低，從而大大減弱了該騷擾源的強(qiáng)度。

7）對(duì)反激變換器的主開關(guān)加電壓尖峰吸收電路盡管反激變壓器繞組的饒法有很大的改進(jìn)，漏感已減小。但是，由于反激變換器的變壓器不是一個(gè)單純的變壓器，而是變壓器和電感的集成，所以，要加氣隙。加氣隙后的變壓器的漏感相對(duì)來(lái)說(shuō)還是比較大的。若不加吸收電路，開關(guān)管上電壓尖峰會(huì)比較高，這不僅增加了開關(guān)管的電壓應(yīng)力，而且也是一個(gè)很強(qiáng)的騷擾源。

圖6給出了反激變換器的吸收電路。R1，C1，D組成了RCD鉗位吸收電路，它可以很好地吸收變壓器漏感和開關(guān)管結(jié)電容諧振產(chǎn)生的電壓尖峰。圖7(a)是沒(méi)有加吸收電路時(shí)，開關(guān)管上漏—源電壓波形，有很高的電壓尖峰。圖7(b)是加了RCD吸收電路時(shí)，開關(guān)管上漏—源電壓波形，電壓尖峰已大大降低。但是，將圖7(b)振蕩部分放大看，如圖7(c)所示，可以發(fā)現(xiàn)，又出現(xiàn)了一些更細(xì)的振蕩電壓。該振蕩電壓是由于漏感和二極管D的結(jié)電容諧振產(chǎn)生的，靠RCD電路已經(jīng)無(wú)法將其吸收（R2，C2）。所以，又在開關(guān)管的漏—源兩端加了RC吸收電路（R2，C2），進(jìn)一步吸收由于漏感和二極管D的結(jié)電容諧振產(chǎn)生的電壓尖峰。吸收后的波形如圖7(d)所示。

圖6和圖7

8）采用軟開關(guān)電路上述解決方案1）－6）是在不改變現(xiàn)有電路拓?fù)涞那疤嵯陆档碗姶鸥蓴_所采用的方案。其中1）－2）是采用切斷耦合途徑的方法；3）－6）是減弱騷擾源的方法。實(shí)際上，在選擇電路拓?fù)鋾r(shí)就可以考慮有利于EMC的拓?fù)?，這樣就不容易產(chǎn)生上面的問(wèn)題。其中采用控制性軟開關(guān)拓?fù)渚褪且粋€(gè)很好的選擇。選用控制性軟開關(guān)拓?fù)洌ɡ缫葡嗳珮蜃儞Q器、不對(duì)稱半橋變換器、LLC諧振變換器[4]），不僅可以減少開關(guān)損耗，而且可以降低電壓尖峰，從而減弱騷擾源的強(qiáng)度。但是，采用緩沖型的軟開關(guān)拓?fù)?，不僅增加了很多附加電路，并且從降低EMI角度來(lái)說(shuō)也不一定有優(yōu)勢(shì)，因?yàn)椋蠖鄶?shù)緩沖型軟開關(guān)拓?fù)鋵⒃鹊恼袷幠芰哭D(zhuǎn)移到附加的電路上了，還是會(huì)產(chǎn)生很強(qiáng)的EMI。